ZVÁRANIE SVAŘOVÁNÍ ZVÁRANIE TITÁNU. Náročné technologické aplikácie vo VÚZ PI SR

Size: px
Start display at page:

Download "ZVÁRANIE SVAŘOVÁNÍ ZVÁRANIE TITÁNU. Náročné technologické aplikácie vo VÚZ PI SR 11-12 2012"

Transcription

1 ZVÁRANIE odborný časopis so zameraním na zváranie a príbuzné technológie ročník 61 SVAŘOVÁNÍ ISSN Náročné technologické aplikácie vo VÚZ PI SR ZVÁRANIE TITÁNU ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 1/2008 a

2 Vzdelávanie a certifikácia personálu vo VÚZ PI SR Divízia vzdelávania zabezpečuje: Kurzy vyššieho zváračského personálu Kurzy zvárania a spájkovania kovov Kurzy zvárania plastov Kurzy nedeštruktívneho skúšania Certifikačný orgán pre certifikáciu personálu zabezpečuje: Certifikáciu personálu v oblasti zvárania Certifikáciu personálu pre nedeštruktívne zváranie Autorizovaný národný orgán ANB zabezpečuje: Kvalifikáciu personálu v oblasti zvárania Osvedčovanie vzdelávacích miest ATB Vydávanie európskych diplomov EWF Vydávanie medzinárodných diplomov IIW Vydávanie európskych certifikátov Račianska 71, Bratislava 3 tel.: +421/2/ /546 fax: +421/2/ /335 balogovar@vuz.sk hornigovav@vuz.sk

3 VÝSKUMNÝ ÚSTAV ZVÁRAČSKÝ PRIEMYSELNÝ INŠTITÚT SR Vás pozýva KVALITA VO ZVÁRANÍ Témy prednášok konferencie sú: návrh, výroba, opravy a renovácie zváraných výrobkov, vzdelávanie, skúšanie a certifikácia personálu vo zváraní a NDT, nové normy vo zváraní a skúšaní, zváranie plastov, nové metódy, zariadenia a polotovary. Termíny: prihlásenie e prednášky na konferenciu: odovzdanie ovzd textu príspevku pev do zborníka: zaslanie prihlášky na konferenciu: enciu úhrada poplatku pla za konferenciu: tel.: 02/ , tel.: 02/ , mobil: , mobil: , fax: 02/ , fax: 02/ , tatarovam@vuz.sk machovab@vuz.sk

4 OBSAH 244 ODBORNÉ ČLÁNKY 245 Vlastnosti a predikce životnosti svarových spojů trubek z žárupevných ocelí ZDENĚK KUBOŇ 252 Nové trendy v aplikaci vysokolegovaných litých materiálů ve Škoda Power s.r.o. EVA FOLKOVÁ STANISLAVA HURNÍKOVÁ PAVEL HRÁNEK 257 Použitie argónu pre laserové zváranie prístrihov rôznych hrúbok a preplátovaných pozinkovaných plechov zdrojmi YAG a CO 2 CHRISTHOPE BERTEZ MIROSLAV MUCHA NOVÉ NORMY 265 Nové normy STN, informácie TNI, zmeny a opravy noriem, vydané, oznámené a zrušené normy v septembri až decembri 2012 z oblasti zvárania a príbuzných procesov, NDT a konštrukcií REDAKCIA NOVÉ KNIHY 262 Mosty na území Slovenska KATARÍNA TIBENSKÁ 261 Technische Mechanik Engineering Mechanics IVAN BALÁŽ 263 Design of Cold-formed Steel Structures IVAN BALÁŽ 264 Stahlbau-Kalender 2012, Eurocode 3 základná norma, mosty IVAN BALÁŽ PREDSTAVUJEME ZVÁRAČSKÉ ČASOPISY 266 Obsah časopisu Schweissen und Schneiden 2011 REDAKCIA AKCIE 269 Veletrh FOR WELD 2013 místo pro prezentaci technologických novinek 243 Pozvánka na XIII. ročník konferencie Kvalita vo zváraní 2013 INFORMÁCIE CERTIFIKAČNÝCH ORGÁNOV 270 VÚZ PI SR otvoril nový kontaktný bod Poradenského a inovačného centra pre oblasť projektovania zváraných konštrukcií VIERA HORNIGOVÁ 272 Zoznam osôb kvalifikovaných a certifikovaných vo zváraní vo VÚZ PI SR za rok 2012 VIERA HORNIGOVÁ 278 Zoznam osôb certifikovaných vo VÚZ PI SR v nedeštruktívnom skúšaní v súlade s normou STN EN 473, resp. STN EN ISO 9712 v roku 2012 DANA BARINOVÁ 282 Zoznam osôb certifikovaných vo VÚZ PI SR v súlade s STN EN 473 resp. STN EN ISO 9712 a v zmysle Smernice 97/23/EC pre tlakové zariadenia (PED) v roku 2012 DANA BARINOVÁ 286 Zoznam certifikátov vydaných AO SKTC-115, NO 1297 a AO SK07 pri VÚZ PI SR v roku 2012 MILAN AUJESKY OBSAH 61. ROČNÍKA ČASOPISU ROK Zoznam článkov 290 Abecedný zoznam autorov 11-12/ ročník Odborný časopis so zameraním na zváranie, spájkovanie, lepenie, rezanie, striekanie, materiálové inžinierstvo a tepelné spracovanie, mechanické a nedeštruktívne skúšanie materiálov a zvarkov, zabezpečenie kvality, hygieny a bezpečnosti práce. Odborné články sú recenzované. Periodicita 6 dvojčísel ročne. Evid. č. MK SR EV. 203/08 Vydáva Výskumný ústav zváračský Priemyselný inštitút SR člen medzinárodných organizácií International Institute of Welding (IIW) a European Federation for Welding, Joining and Cutting (EWF) Generálny riaditeľ: Ing. Peter Klamo Šéfredaktor: Ing. Tibor Zajíc Redakčná rada: Predseda: prof. Ing. Pavol Juhás, DrSc. Podpredseda: prof. Ing. Peter Grgač, CSc. Členovia: Ing. Jiří Brynda, Ing. Pavel Flégl, prof. Ing. Ernest Gondár, PhD., Ing. Ivan Horňák, doc. Ing. Viliam Hrnčiar, PhD., doc. Ing. Július Hudák, PhD., prof. Ing. Jozef Janovec, DrSc., doc. Ing. Karol Kálna, DrSc., Ing. Július Krajčovič, Dr. Ing. Zdeněk Kuboň, doc. Ing. Vladimír Magula, PhD., doc. Ing. Harold Mäsiar, PhD., Ing. Ľuboš Mráz, PhD., Ing. Miroslav Mucha, PhD., doc. Ing. Jozef Pecha, PhD., Ing. Pavol Radič, doc. Ing. Pavol Sejč, PhD., Dr. Ing. František Simančík, Ing. Tomáš Žáček, PhD. Preklad: Mgr. Margita Zatřepálková Adresa a kontakty na vydavateľa a redakciu: Výskumný ústav zváračský Priemyselný inštitút SR redakcia časopisu ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ Račianska 71, Bratislava 3 tel.: +421/(0)2/ , , fax: +421/(0)2/ redakcia.zvarania@vuz.sk IČO: Grafická príprava: TYPOCON, s. r. o., Bratislava tel./fax: +421/(0)2/ Tlač: FIDAT, s. r. o., Bratislava tel./fax: +421/(0)2/ Distribúcia: VÚZ PI SR, RIKA a Slovenská pošta, a. s. Objednávky časopisu prijíma VÚZ PI SR, každá pošta a doručovatelia Slovenskej pošty. Objednávky do zahraničia vybavuje VÚZ PI SR; Slovenská pošta, a. s., Stredisko predplatného tlače, Uzbecká 4, P.O.BOX 164, Bratislava 214, zahranicna.tlac@slposta.sk; do ČR aj RIKA (Popradská 55, Bratislava 214) a VÚZ PI SR. Cena dvojčísla: 4 pre zahraničie: 4,20 bez DPH, 5 s DPH Toto dvojčíslo vyšlo vo februári 2013 VÚZ PI SR, Bratislava 2013 Za ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ obsahovú správnosť inzercie 1/2008 zodpovedá jej objednávateľ

5 ODBORNÉ ČLÁNKY Vlastnosti a predikce životnosti svarových spojů trubek z žárupevných ocelí Properties and prediction of service life of welded joints in tubes from creep resistant steels ZDENĚK KUBOŇ Dr. Ing. Z. Kuboň, Materiálový a metalurgický výzkum, s.r.o., Ostrava, Česká republika Typy porušování svarových spojů Pokles žárupevnosti v oblasti svarového spoje Hodnocení dlouhodobé žárupevnosti a pevnostního součinitele svaru SRF Vybrané charakteristiky hodnocených svarů kotlových trubek a výsledky vyhodnocení dlouhodobých mezí pevnosti při tečení a pevnostního součinitele svaru SRF Failure types of welded joints are outlined. The decrease of creep resistance in the welded joint region was studied. The long-term creep resistance and the strength reduction factor SRF were evaluated. The selected characteristics of evaluated welds in boiler tubes and the results of evaluation of long-term creep strength as well as strength reduction factor SRF of weld were given. Současné tendence prodlužování provozní životnosti trubkových systémů parních kotlů jsou provázeny > také nárůstem požadavků na dlouhodobé žárupevné vlastnosti použitých konstrukčních materiálů a jejich efektivnější využití v průběhu provozní exploatace. V souvislosti s tím logicky také výrazně vzrůstá pravděpodobnost uplatnění svarových spojů kotlových trubek jako lokalit, které budou předurčovat funkční spolehlivost a poruchovost celého trubkového systému kotle. Tato skutečnost je dále významně podpořena tím, že se vyrábějí nové typy kotlů pracujících s ultrapřehřátou parou (tzv. USC kotle), u kterých se používají nové typy nízkolegovaných, chromových modifikovaných i austenitických ocelí [1 5]. 1 TYPY PORUŠOVÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ Provozní životnost trubkových systémů parních kotlů je potenciálně závislá na uplatnění kritických míst konstrukce v průběhu dlouhodobé exploatace. Nejčastějšími kritickými lokalitami pro vznik creepového porušení jsou pak svarové spoje. Představy o svaru jako kritické lokalitě a jejím dopadu na funkční spolehlivost trubkového systému kotle procházely v minulosti poměrně složitým vývojem. Značné úsilí bylo nejprve soustředěno k maximální dosažitelné shodě žárupevnosti kotlové trubky a příslušného svarového kovu. Uvedené tendence byly motivovány obavami z uplatnění svarového kovu jako nejslabšího článku spoje z hlediska dlouhodobé žárupevnosti. Na základě rozboru výsledků dlouhodobých creepových zkoušek však bylo možno konstatovat, že v porovnání se základními materiály se svarové kovy sice vyznačují určitým poklesem mezí pevnosti při tečení, avšak samotná vysoká žárupevnost svarového kovu pro dosažení požadované identické úrovně žárupevnosti základního materiálu a svarového spoje nepostačuje, protože v podmínkách dostatečně dlouhodobé creepové expozice nejsou splněny předpoklady pro výlučné uplatnění svarových kovů jako nejslabších článků svarového spoje, a tedy není účelné dále zvyšovat žárupevnost svarového kovu, pokud se kritická lokalita spoje nachází v tepelně ovlivněné oblasti nebo dokonce v oblasti svařováním neovlivněného základního materiálu [6 9]. Postupně se však ukázalo, že při optimální volbě přídavných svařovacích materiálů se svarový kov uplatňuje jako nejslabší lokalita spoje pouze při creepové exploataci austenitických žárupevných ocelí [10, 11]. V průběhu dlouhodobého provozního nasazení kotlových trubek z běžných typů uhlíkových, nízkolegovaných i martenzitických chromových ocelí jsou vytvářeny vhodné podmínky pro vznik kritické lokality spoje s nízkou žárupevností a poměrně vysokou creepovou plasticitou (porušení IV. typu), v podstatně menším rozsahu pak porušením ve svarovém kovu nebo v hrubozrnném přehřátém pásmu s vysokou žárupevností a nízkou plasticitou, tj. creepové poškození I. resp. III. typu, jak jsou znázorněna na obr. 1 [10 16]. Způsob creepového poškozování IV. typu je typický pro obvodové svary trubek tlakových systémů parních kotlů, Obr. 1 Schéma jednotlivých oblastí tepelně ovlivněné zóny [44] Fig. 1 Diagram of single regions of the heat affected zone [44] T max jednotlivých oblastí TOO ( C) T max of single regions of the HAZ ( C), Zvarový kov Weld metal, Hrubozrnná TOO Coarse-grained HAZ, Jemnozrnná TOO Fine-grained HAZ, TOO medzi Ac 1 Ac 3 HAZ between Ac 1 Ac 3, Prehriaty ZM Overheated PM, Neovplyvnený ZM Unaffected PM ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/

6 Vlastnosti a predikce životnosti svarových spojů trubek z žárupevných ocelí namáhaných vnitřním přetlakem páry v superpozici s významnou složkou axiální tahové napjatosti, indukované od přídavného zatížení tahového (ohybového) typu [12 16]. Z mikrostrukturního hlediska se jedná o porušení v interkritickém pásmu tepelně ovlivněné oblasti při rozhraní se základním materiálem, tj. v pásmu vysoce popuštěné a částečně retransformované struktury. Jedná se o úzce lokalizované pásmo s nízkou úrovní žárupevnosti a zvýšenou creepovou plasticitou, vznikající při tepelném ovlivnění materiálu trubky v průběhu svařování. V této oblasti dochází jednak k lokálnímu poklesu precipitačního zpevnění následkem hrubnutí částic disperzní fáze, např. V4C3 nebo (Nb,V)(C,N), tak ke zjemnění zrna v pásmu částečně austenitizované struktury. Je tedy zřejmé, že porušování IV. typu lze očekávat i u svarů kotlových trubek z ocelí bez významného nebo dlouhodobě účinného precipitačního zpevnění za zvýšených teplot. Relativně měkká zóna IV. typu se po převážnou část creepové životnosti deformuje nezávisle na oboustranně přilehlých žárupevnějších lokalitách trubky bez vynuceného deformačního chování, tzv. constraintu. Při akumulaci deformace a kontinuálním vzniku kavit před čelem rostoucí trhliny dochází v této zóně ke vzniku víceosé napjatosti. Pro iniciaci a rozvoj creepového porušení má tedy stěžejní význam kombinace víceosého (ekvivalentního von Misesova nebo tzv. hlavního fazetového) napětí a současně i maximálního hlavního napětí, ovlivňující jak aktivitu pokluzů po hranicích zrn, tak procesy kavitačního poškození a růst magistrální trhliny [17 20]. K iniciaci poškození obvykle dochází na úrovni první podpovrchové vrstvy svarového spoje, rozvoj porušení je pak podmíněn výraznou lokální akumulací plastické deformace, nukleací, růstem a vzájemným propojováním kavit na hranicích zrn a v poslední fázi pak šířením magistrální trhliny. Závažným problémem je obtížná detekovatelnost uvedeného typu poškození, neboť po více než 80 % z doby do lomu není poškození na povrchu trubky identifikovatelné a pouze v závěrečné fázi se projeví rychlým růstem magistrální trhliny, spojeným s nebezpečím náhlého creepového lomu. Pravděpodobnost výskytu uvedeného typu porušení prokazatelně vzrůstá po překročení doby provozu zhruba 5,104 h, což je patrné zejména u kotlových trubek z nízkolegovaných CrMoV ocelí, disperzně zpevněných částicemi karbidu vanadu [10, 12, 16, 21, 22]. Získané poznatky o mechanismu přednostního vyčerpání životnosti svarů v trubkových systémech parních kotlů byly využity při návrhu optimálního způsobu laboratorního testování obvodových svarových spojů, který by umožnil uplatnění kritické (nejslabší) lokality spoje z hlediska dlouhodobé žárupevnosti a při kvantifikaci rozdílu mezi žárupevností svaru a kotlové trubky také restrikci dovoleného napětí ve stěně trubky. Creepové zkoušky trubek při dvojosém namáhání vnitřním přetlakem jako jedna z navrhovaných možností zkoušení, však často vedou k přednostnímu porušování svarových spojů účinkem tangenciálního napětí v oblasti svařováním neovlivněného základního materiálu [23, 24]. Z koncepčního hlediska je však zřejmé, že při vhodně zvolených zkušebních podmínkách se mechanismus porušení IV. typu poměrně snadno realizuje také v případech creepových zkoušek svarových spojů, prováděných metodikou jednoosého tahového zatížení ve směru kolmém na osu svaru (cross weld creep rupture test). Za těchto podmínek, tj. při simulaci plného axiálního tahového zatížení obvodového spoje, je tento mechanismus creepového poškozování charakteristický např. pro kotlové trubky z nízkolegovaných ocelí typu 0,5Cr-0.5Mo-0,3V precipitačně zpevněné disperzí částic karbidu vanadu, pro bezvanadové oceli typu 0,3Mo, 1Cr-0,5Mo nebo 2,25Cr-1Mo, ale také i pro moderní typy žárupevných ocelí používaných při výstavbě USC bloků (P91, P92, T23, T24). V praxi je tak u kotlových trubek z Cr-Mo-V ocelí zatížených vnitřním přetlakem páry mechanismus porušení IV. typu dominantní u bezdefektních obvodových svarů, vyrobených správným technologickým postupem, bez vad a za použití doporučených režimů žíhání svařenců. Rozvoj tohoto porušení může být výrazně usnadněn lokálním působením přídavných tahových napětí ve směru kolmém k ose svaru, tj. v axiálním směru trubky. Identický způsob porušení se uplatňuje při creepových zkouškách svarových spojů, prováděných s jednoosým tahovým zatížením, kolmým na svarový spoj. Pokud k relaxaci přídavných tahových napětí dochází v oblasti svaru s nevyhovující creepovou plasticitou, je tento proces provázen creepovým porušováním III. typu. Typickým příkladem je přehřáté pásmo tepelně ovlivněné oblasti s hrubozrnnou bainitickou strukturou u nízkolegovaných Cr-Mo-V ocelí, které se stává kritickou lokalitou svaru především při nedodržení optimálního režimu žíhání, které má za následek sekundární vytvrzení v průběhu provozní expozice při teplotách v oblasti creepového namáhání. Nevyhovující lomová houževnatost přehřátého pásma je pak příčinou poměrně snadného šíření creepové trhliny a zkrácení životnosti v důsledku překročení mezní creepové deformace (obr. 3). Toto porušování může usnadnit pokles kohezní pevnosti primárních austenitických zrn (např. při znečištění nízkolegované oceli škodlivými prvky s povrchově aktivním účinkem) a také přítomnost technologických defektů v oblasti hranice ztavení. Při posouzení, do jaké míry je existencí oslabené lokality svarového spoje a soustředěním creepového porušení právě do této oblasti ovlivněna životnost svarových spojů, se používají faktory, které vyjadřují kvantitativní pokles meze pevnosti při tečení svaru vůči odpovídajícímu základnímu materiálu a poměrné zkrácení jeho creepové životnosti v porovnání se svařováním neovlivněným základním materiálem [11, 13, 25 28] 2 METODIKA VYJÁDŘENÍ POKLESU ŽÁRUPEVNOSTI SVAROVÉHO SPOJE Jedním ze způsobů jak posoudit vliv svařování na pokles žárupevnosti v oblasti svarového spoje je zavedení a také správná interpretace přídavného restrikčního součinitele svarového spoje W r. Úroveň tohoto součinitele musí realisticky vyjádřit míru ovlivnění žárupevnosti trubkového systému kotle v důsledku přítomnosti svarových spojů, což lze následně uplatnit pro stanovení výpočtové tloušťky stěny kotlových trubek S v : S v p Di 2 p D W r kde p je výpočtový přetlak páry D i vnitřní průměr trubky D dovolené napětí při výpočtové teplotě stěny trubky, T. Samotný restrikční koeficient W r je pak jak teplotně, tak i časově závislý a dosahuje maximálně hodnoty 1: max r r r (1) W W f T, t 1 (2) kde t r je doba do lomu (creepová životnost) W r max maximální realistická hodnota koeficientu W r, definovaná pro plně zatížený spoj aplikovaným napětím, působícím kolmo na osu svaru. Odhad maximální hodnoty restrikčního součinitele W r max je založen na provedení creepových zkoušek při jednoo- 246 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/2012

7 ODBORNÉ ČLÁNKY sém tahu, aplikovaném ve směru kolmém na svar, umožňující kvantitativní vyhodnocení mezí pevnosti při tečení a kritické (lomové) lokality svaru v závislosti na teplotě T a době do lomu t r. Nejpřesnějším způsobem jak určit maximální hodnoty restrikčního součinitele W r max je souběžné provádění dlouhodobých creepových zkoušek v jednoosém tahu, a to jak u hodnoceného svarového spoje, tak u základního materiálu, použitého pro jeho vlastní přípravu. Jedná se tedy o přímé vyhodnocení pevnostního součinitele svaru v oblasti creepu: SRF (tzv. strength reduction factor [11]), vyjadřujícího míru poklesu žárupevnosti svarového spoje v porovnání se svařováním neovlivněným základním materiálem, tj. poměr mezí pevnosti při tečení svaru R mt (W) a základního materiálu R mt (BM), definovaný vztahem max RmT W W r SRF f T, tr 1 R BM (3) mt Zásadní význam pevnostního součinitele SRF je podtržen skutečností, že z experimentálně ověřené teplotně- -napěťové citlivosti doby do lomu můžeme pro konstantní aplikované napětí a teplotu T odhadnout rovněž rozsah zkrácení creepové životnosti v lokalitě svarového spoje při porovnání se svařováním neovlivněným základním materiálem, tzv. lifetime reduction factor LRF [11]: r t W BM LRF f, T 1, resp. f tr, T 1 t BM r (4) Při aplikaci navržené metodiky dlouhodobých creepových zkoušek v jednoosém tahu, kolmém na svarový spoj, má však zásadní význam také volba rozměrů zkušebních tyčí. Jedná se zejména o minimální velikost příčného průřezu, kterou je nutno určit s ohledem na šířku nejslabší lokality spoje z hlediska jeho dlouhodobé pevnosti při tečení. Pokles šířky tohoto pásma (x) nebo vzrůst průměru zkušební tyče (d) mohou vést při redistribuci napětí v průběhu creepové expozice, k poklesu maximální napjatosti a tím i k prodloužení doby do lomu [29]. Zkušební tyče s obvodovým svarovým spojem jsou v průběhu laboratorních creepových zkoušek v jednoosém tahu porušovány identickým způsobem jako při provozním zatížení vnitřním přetlakem páry tehdy, pokud d/x > 2 [29 31]. Například u zkušebních tyčí kruhového průřezu s průměrem větším než 3 mm, odebraných z teplosměnných trubek s tloušťkou stěny od zhruba 4,5 mm, bude tato podmínka splněna při šířce kritické lokality svaru do 1,5 mm, což je hodnota, již lze bezproblémově zajistit svařováním trubek z nízkolegovaných žárupevných ocelí s kontrolovaným tepelným příkonem a minimalizovanou šířkou tepelně ovlivněné oblasti svaru. 3 VYHODNOCENÍ SOUČINITELE SRF OBVODOVÝCH SVAROVÝCH SPOJŮ VYBRANÝCH TYPŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ Výběr žárupevných ocelí pro příklady hodnocení dlouhodobé žárupevnosti a pevnostního součinitele svaru SRF byl zaměřen na hlavní typy kotlových trubek, dlouhodobě používaných v zařízeních české a slovenské tepelné energetiky. Sortimentní skladba hodnocených žárupevných materiálů proto zahrnuje obvyklé jakosti kotlových trubek, určených pro parovodní potrubí, sběrné komory a teplosměnné plochy parních kotlů. Jedná se o: žárupevnou ocel s přísadou molybdenu , aplikovanou ve stavu po normalizačním žíhání, nízkolegované Cr-Mo žárupevné oceli s odstupňovanými obsahy molybdenu a chromu typu 1%Cr-0,5%Mo ( ) a 2,25%Cr-1%Mo ( ), nízkolegovanou Cr-Mo-V ocel typu 0,5%Cr-0,5%Mo -0.3%V ( ), modifikovanou chromovou ocel typu X10CrMoVNb9-1 (P91). Detailní informace o typech a základních vlastnostech kotlových trubek ve výchozím stavu, technologii svařování včetně specifikace přídavného materiálu a režimu žíhání po svaření, dosažených mechanických vlastnostech svarových spojů a metodice zkoušení vyhodnocení parametrů dlouhodobé žárupevnosti byly uvedeny v dřívějších pracích, zaměřených na svarové spoje trubek z ocelí [26], [25, 50], [25, 33, 34], [7, 25, 27, 33, 34], [25, 35, 36] a P91 [34]. Jedná se o obvodové svary kotlových trubek (tab. 1), provedené technologiemi: TIG v běžné ruční nebo automatizované orbitální verzi, ručního obloukového svařování obalenou elektrodou, odporového odtavovacího svařování. Dlouhodobé creepové zkoušky do lomu byly u všech hodnocených obvodových svarových spojů i u použitých kotlových trubek provedeny na tyčích kruhového průřezu o průměru 3,2 až 10 mm (v závislosti na tloušťce stěny trubky), zatížených v jednoosém tahu ve směru kolmém na svarový spoj. Tab. 1 Výsledky posouzení žárupevnosti a creepového pevnostního součinitele SRF svarových spojů kotlových trubek Tab. 1 Results of assessment of creep resistance and creep strength reduction factor SRF of welded joints in boiler tubes Jakost trubky Tube grade Základní materiál Parent material Rozměr trubky Tube size (mm) Způsob svařování Welding method ø 51/ ø 38/ ø 38/4, ø 320/ ø 38/5 141 P91 ø 324/ Technologie svařování Welding technology Přídavný svařovací materiál Welding consumable Union + Mo ø 0,8 mm OK Autrod ø 0,8 mm Carbofil CrMo2 ø 0,8 mm OK ø 2,5 4 mm C-321 ø 0,8 mm Fox 9CMV ø 0,8 mm Poznámka / Note: 111 ruční obloukové svařování obalenou elektrodou manual arc welding with coated electrode 141 svařování technologií TIG TIG welding technology Teplota Temperature ( C) R m (MPa) SRF ( ) 10 4 h 10 5 h 10 4 h 10 5 h ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/ ,84 0,78 0,99 0,98 1,00 0,96 0,94 0,91 0,86 0,92 0,76 0,82 0,77 0,73 0,63 0,77 0,71 0,86 0,80 0,93 0,89 0,95 0,92 0,87 0,75 0,65 0,72 0,68 0,64 0,60

8 Vlastnosti a predikce životnosti svarových spojů trubek z žárupevných ocelí Obr. 2 Graf teplotně-časové závislosti hodnoty faktoru SRF a výsledky creepových zkoušek základního materiálu a svarového spoje ocel , trubka ø 38 x 4 mm Fig. 2 Chart of temperature-time dependence of SRF value and results of creep tests of parent material and welded joint steel, tube ø 38 x 4 mm ZM SVAR SRF PM WELD SRF Obr. 3 Graf teplotně-časové závislosti hodnoty faktoru SRF a výsledky creepových zkoušek základního materiálu a svarového spoje ocel , trubka ø 38x4,5 mm (graf je doplněn o doporučené hodnoty faktoru SRF podle ASME Code Case [38]) Fig. 3 Chart of temperature-time dependence of SRF value and creep tests of parent material and welded joint steel, tube ø 38x4.5 mm (the chart is supplemented by recommended values of SRF factor in compliance with ASME Code Case [38]) SVAR ZM ASME WELD PM ASME Obr. 4 Graf teplotně-časové závislosti hodnoty faktoru SRF pro ocel P91, trubka ø 324 x 32 mm Fig. 4 Chart of temperature-time dependence of SRF value for P91 steel, tube ø 324 x 32 mm Pro matematicko-statistické zpracování výsledků creepových zkoušek a výpočet mezí pevnosti při tečení byl zvolen popis teplotně-napěťové závislosti doby do lomu podle Seifertova parametrického vztahu [84], vyjadřujícího aplikované napětí nebo mez pevnosti při tečení jako kvadratickou funkci teplotně-napěťového parametru P = [T(C+log t r ).10-4 ] ve tvaru: log R A AP A P 2 mt 0 1 (5) 2 kde R mt je mez pevnosti při tečení (MPa), T absolutní teplota (K), t r doba do lomu (h) C optimalizovaná konstanta A 0, A 1,A 2 konstanty. Toutéž metodou byl také prováděn výpočet pevnostního součinitele svarového spoje SRF jako poměr mezí pevnosti při tečení svaru R mt (W) a použité kotlové trubky R mt (BM) podle vztahu (3), a to včetně vyhodnocení jeho závislosti na době a teplotě creepové expozice. Dále tento přístup zahrnoval také specifikaci kritických lokalit svarových spojů s přednostním porušováním při creepové expozici, a to v závislosti na teplotě, době do lomu, chemickém složení použitých základních materiálů a technologii svařování. 248 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/2012

9 ODBORNÉ ČLÁNKY Obr. 6 Porušení zkušební tyče svaru z oceli po creepu při 575 C/60MPa/26382h a) makrolept tyče v osovém řezu b) creepové poškození v interkritické oblasti TOZ na straně protilehlé k lomu Fig. 6 Failure of test bar of weld in steel after creep at 575 C/60MPa/26382h a) macroetch of bar in axial cross-section b) creep failure in the intercritical region of the HAZ on opposite side to fracture Obr. 5 Graf teplotně-časové závislosti hodnoty faktoru SRF a výsledky creepových zkoušek základního materiálu a svarového spoje ocel , trubka ø 38 x 5 mm Fig. 5 Chart of temperature time dependence of SRF value and results of creep tests of parent material and welded joint steel, tube ø 38 x 5 mm ZM SVAR PM WELD Obr. 7 Způsob porušení zkušební tyče svaru z oceli po creepové expozici při 550 C/80MPa/34229h a) makrolept tyče v osovém řezu b) creepové poškození v interkritické oblasti TOZ na straně protilehlé k lomu Fig. 7 Failure mode of test bar of weld in steel after creep exposure at 550 C/80MPa/34229h a) macroetch of bar in axial cross-section b) creep failure in the intercritical region of the HAZ on opposite side to fracture Vybrané charakteristiky hodnocených svarů kotlových trubek spolu s výsledky vyhodnocení dlouhodobých mezí pevnosti při tečení a pevnostního součinitele svaru SRF jsou souhrnně uvedeny v tab. 1. Příklady vyhodnocení dlouhodobé žárupevnosti vybraných svarových spojů a odpovídajících základních materiálů, tj. svařováním neovlivněných kotlových trubek, jsou pak ve formě grafu závislosti doby do lomu na aplikovaném napětí a zkušební teplotě a teplotně-časové závislosti creepového pevnostního součinitele SRF uvedeny na obr. 2 5 zvlášť pro vybrané a pro zařízení čs. energetiky technicky významné materiály a jejich svarové spoje. U Cr-Mo ocelí vede vzrůst obsahů molybdenu a případně i chromu nejen ke zvýšení žárupevnosti, ale souběžně také i hodnot SRF, dosahujících nejvyšší úrovně u svarových spojů (obr. 2 a 3). V případě nízkolegované Cr-Mo- -V oceli pak bez ohledu na aplikovanou technologii svařování dochází sice k prokazatelnému zvýšení žárupevnosti svarových spojů, avšak při porovnání s Cr-Mo ocelemi také k poklesu hodnot pevnostního součinitele SRF obr. 5. V porovnání s nízkolegovanými žárupevnými ocelemi je vyšší žárupevnost svarů trubek jakosti P91 provázena poklesem hodnot SRF, a to zhruba na úroveň SRF = 0,7, resp. 0,6 pro 600 až 650 C, což je v dobrém souladu s výsledky zjištěnými Etiennem a Heeringsem (SRF = 0,7 pro C) [11]. Společným rysem a typickým znakem kotlových trubek z nízkolegovaných Cr-Mo a Cr-Mo-V ocelí i modifikované chromové oceli P91 je přednostní uplatnění interkritického pásma tepelně ovlivněné oblasti jakožto nejslabšího článku spoje při testování jeho dlouhodobé žárupevnosti (obr. 6 8). Tato skutečnost se ve většině případů projevuje jednak výraznějším poklesem napěťové citlivosti doby do lomu a hodnot meze pevnosti při tečení svarového spoje v porovnání se svařováním neovlivněnou kotlovou trubkou (a tento trend se prohlubuje s rostoucí teplotou a dobou do lomu), jednak klesajícím trendem teplotně-časové závislosti pevnostního součinitele svarového spoje SRF, a to ve většině případů již v oblasti dob do lomu nad 10 3 h. ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/

10 Vlastnosti a predikce životnosti svarových spojů trubek z žárupevných ocelí Obr. 8 Porušení zkušební tyče svaru z oceli P91 po creepu při 575 C/90MPa/9329h a) makrolept tyče v osovém řezu b) creepové poškození v interkritické oblasti TOZ na straně protilehlé k lomu Fig. 8 Failure of test bar of weld in P91 steel after creep at 575 C/90MPa/9329h a) macroetch of bar in axial cross-section b) creep failure in the intercritical region of the HAZ on opposite side to fracture Na základě metalografického pozorování tedy můžeme konstatovat, že způsob creepového porušování těchto svarů při zvolené metodice creepových zkoušek je zcela srovnatelný s obvyklým mechanismem poškozování a následného vyčerpání provozní životnosti obvodových svarových spojů v trubkových systémech parních kotlů, tj. mechanismem porušování IV. typu. Tato skutečnost tak potvrzuje vhodnost zvoleného přístupu k testování žárupevnosti předmětných svarů, neboť při průměrech zkušebních tyčí d > 3.2 mm a šířce interkritického pásma tepelně ovlivněné oblasti x < 1 mm je poměrně spolehlivě splněna požadovaná geometrická podmínka d/x > 2. Na druhé straně je však zřejmé, že k dodržení této podmínky přispělo i praktické provedení obvodových svarů kotlových trubek s optimální volbou přídavného materiálu a minimalizovanou šířkou tepelně ovlivněné oblasti. Dosažené výsledky (tab. 1) ukazují na poměrně značné rozdíly mezi jednotlivými typy svarů, projevující se nejen v úrovních dlouhodobých mezí pevnosti při tečení, nýbrž i v teplotních závislostech hodnot SRF. Pochopitelně je největší pozornost upřena na trubky z jakosti , a to zejména s přihlédnutím k rozsahu jejich tradiční aplikace v trubkových systémech našich parních kotlů i skutečnosti, že většina z nich se v současné době nachází na konci své projektové životnosti. Z tohoto pohledu se především jedná o trubky s významným přídavným tahovým zatížením ve směru kolmém k ose svaru, ať už v důsledku vlastní hmotnosti trubkového svazku nebo přídavného ohybového namáhání, dále o trubky, u nichž nebyla provedena restrikce dovoleného namáhání při výpočtu tloušťky stěny trubky (tj. při aplikaci W r = SRF = 1) a také na trubky s nízkou úrovní žárupevnosti základního materiálu již ve výchozím stavu, odpovídající např. snížené metalurgické kvalitě materiálu trubek nebo neadekvátním režimům finálního tepelného zpracování. Značně rizikovou skupinou pak jsou také svarové spoje, u kterých došlo k jejich nekvalitnímu provedení, ať už aplikací nevhodného přídavného materiálu, tepelného příkonu při svařování nebo nevhodným režimem následného žíhání svařenců. Všechny výše uvedené rizikové faktory jsou pak dále významně umocněny dlouhodobou exploatací v oblasti vyšších teplot, tj. nad zhruba 560 C. Při současném uplatnění a superpozici výše zmíněných rizikových faktorů tak lze očekávat, že svarový spoj kotlových trubek nejen jakosti se v průběhu dlouhodobého pracovního zatížení s největší pravděpodobností stane kritickým článkem trubkového systému, náchylného k porušování IV. typu, zvyšující se frekvenci poruch s netěsnostmi a uplatňujícímu se jako indikátor počátku neekonomické provozní exploatace. Obdobné aspekty budou typické také pro dlouhodobou provozní expozici kotlových trubek z oceli P91. Příznivá úroveň žárupevnosti této oceli je důsledkem účinného precipitačního zpevnění jemnými částicemi disperzní fáze nitridu vanadu VN a karbonitridu niobu Nb (C,N). Účinkem tepelného cyklu při svařování této oceli dochází v pásmu částečné překrystalizace (interkritického přežíhání) k nedokonalému rozpouštění částic disperzního precipitátu v reaustenitizovaném podílu struktury a k následné fázové transformaci vzniklého austenitu na martenzit se sníženými obsahy uhlíku, dusíku, vanadu a niobu. Tyto procesy spolu s dalším hrubnutím nerozpuštěného precipitátu a vysokým popuštěním původního netransformovaného martenzitu se projeví citelným poklesem precipitačního zpevnění a dlouhodobé žárupevnosti v této kritické lokalitě spoje, výrazně náchylné k vyčerpání creepové životnosti mechanismem IV. typu [11, 39 43]. ZÁVĚR Při odhadu životnosti trubkových systémů energetických zařízení lze uplatnit metodiku přímého ověření žárupevnosti kotlových trubek a jejich svarových spojů, přičemž je nutno vycházet z těchto postulátů a předpokladů: svarový spoj je limitujícím článkem systému z hlediska jeho provozní životnosti, a to díky uplatnění kritické lokality interkritické části tepelně ovlivněné oblasti s minimální žárupevností, tato nejslabší lokalita a její dopad na přednostní porušování svarů může být kvantitativně vyhodnocen metodikou creepových zkoušek s jednoosým tahovým zatížením, orientovaném ve směru kolmém na osu svarového spoje, pro tyto účely je nutno respektovat také požadavky na velikost zkušebních tyčí, přičemž jejich charakteristický rozměr (např. průměr tyče kruhového průřezu) musí být nejméně dvojnásobkem šířky kritické (nejslabší) lokality. Pouze za tohoto předpokladu lze dosáhnout identického způsobu porušení zkušebních tyčí při creepových zkouškách a porušování kotlových trubek při vyčerpání provozní životnosti v reálných pracovních podmínkách, pokles žárupevnosti v lokalitě svarového spoje můžeme při této příležitosti vyjádřit pevnostním součinitelem svaru SRF, vypočteným pro konstantní dobu do lomu podle vztahu (3), při posuzování zbytkové životnosti provozně exponovaných trubkových systémů se svarovými spoji bude (díky předchozímu uplatnění degradačních procesů a jejich vlivu na pokles odolnosti proti poškozování IV. typu) reálně dosažitelná úroveň pevnostního součinitele svaru nižší v porovnání s původními hodnotami SRF ve výchozím stavu. CONCLUSIONS In prediction of service life of tubular systems of power equipment the method of direct creep resistance verifica- 250 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/2012

11 ODBORNÉ ČLÁNKY tion of boiler tubes and their welded joints can be applied whereas it is necessary to stem from these postulates and assumptions: welded joint is the limiting member of the system from the viewpoint of its service life, namely owing to the effect of the critical locality intercritical part of the heat affected zone with minimum creep resistance, this weakest locality and its impact on preferential failure of welds can be quantitatively evaluated by the method of cross weld creep rupture tests, oriented in normal direction to the welded joint axis, for these purposes it is also necessary to respect the requirements laid on test bar size whereas their characteristic dimension (e.g. diameter of bar with circular cross section) must be at least the double of the width of the critical (weakest) locality. Only under this condition the identical failure mode of test bars at creep tests and the failure of boiler tubes at depletion of the service life in real operating conditions can be achieved, creep resistance decrease in the welded joint locality can be on this occasion expressed by the strength reduction factor SRF calculated for the constant time to fracture according to the equation (3), in the assessment of the residual life of operationally exposed tubular systems with welded joints (owing to the previous application of degradation processes and their effect on the decrease of resistance against failure of IV type) a lower strength factor level of weld will be really achievable in comparison to the original SRF values in the initial condition. Literatura [1] Fukuda, M. et al.: 5th International Conference on Advances in Materials Technology for Fossil Power Plants, Marco Island, USA, EPRI, 2007, paper 1-5 [2] Blum R. Vanstonem, R. W.: Materials for Advanced Power Engineering 2006, Proceedings of the 8 th Liege Konference, 2006, s. 41 [3] R. Viswanathan, R. Purgert, R. Rao, U.: Proceedings of the 2nd Regional Conference on Energy Technology Towards a Clean Environment, Phuket, Thailand, February 2003 [4] Abson, D. J. Rothwell, J. S. Cane, B. J.: Advances in welded creep resistant 9-12%Cr steels. In Advances in materials technology for fossil power plants. Proceedings of the Fifth International Conference, Marco Island, Florida, USA, 2007, s. 790 [5] Useda, A. Okada, H. Semba, H. Igarashi, M.: Long-term creep properties and microstructure of Super304H, TP347HFG and HR3C for advanced USC boilers. In Advances in materials technology for fossil power plants. Proceedings of the Fifth International Conference, Marco Island, Florida, USA, 2007, s. 185 [6] Sobotka, J.: K problematice výběru vhodného přídavného materiálu pro svařování kotlových trubek z oceli typu 0,5Cr-0,5Mo-0,3V, Zváranie-Svařování, 45, 1996, č. 2, s. 25 [7] Sobotka, J. Trejtnar, J. Plíhal, A.: Nízkolegované CrMoV žárupevné oceli a přídavné materiály pro jejich svařování, Zváranie-Svařování, 47, 1998, č. 11, s. 285 [8] Sobotka, J.: K volbě vhodného prídavného materiálu pro svařování austenitické žárupevné oceli typu AlSI 316H, Zváranie-Svařování, 45, 1996, č. 9, s. 197 [9] Maile, K. Theofel, H.: Schweissen und Schneiden, 45, 1993, s. 609 [10] Price, T. Williams, J. A.: Influence of Welding on Creep Properties of Steels. In: Recent Advances in Creep and Fracture of Engineering Materials and Structures. Pineridge Press, ed. B. Wilshire, 1982, s. 265 [11] Etienne, C. F. Heerings, J. H.: Steel Research, 65, 1994, s. 187 [12] Kimmins, S. T. Coleman, M. C. Smith, D. J.: An overview of creep failure associated with heat affected zone of ferritic weldments. In: Creep and Fracture of Engineering. Materials and Structures, The Institute of Metals (Eds. B. Wislhire R. W. Evans), 1993, s. 681 [13] Brett, S. J.: In service cracking mechanism in steam pipework systems. In: Integrity of High-Temperature Welds, The Institute of Mechanical Engineers, London 1998, s. 3 [14] Budden, P. J.: Int. J. Pres. Ves. and Piping, 75, 1998, s. 508 [15] Hyde, T. H. Sun, W. Williams, J. A.: Mater. at High Temper., 16, 1999, s. 117 [16] Coleman, M. C. Parker, D. J.: Int. J. Pres. Ves. and Piping, 50, 1992, s. 243 [17] Fujibayashi, S. Endo, T.: ISIJ International, 42, 2002, s [18] Albert, S. K., aj.: Int. Pres. Ves. and Piping, 80, 2003, s. 405 [19] Smith, D. J. Walker, N. S. Kimmins, S. T.: Int. J. Pres. Ves. and Piping, 80, 2003, s. 617 [20] Tabuchi, M. aj.: Int. J. Pres. Ves. and Piping, 78, 2001, s. 779 [21] Tu, S. T. Wu, R. Sandström, R.: Int. J. Pres. Ves. and Piping, 58, 1994, s. 345 [22] Parker, J. D. Parsons, A. W. J.: Int. J. Pres. Ves. and Piping, 63, 1995, s. 45 [23] Bielak, O.: Pevnost při tečení trubek, namáhaných vnitřním přetlakem. In: Chování svarových spojů při provozních podmínkách energetických zařízení, SVÚM Praha, 1969, s. 136 [24] Doležal, J. aj.: Žiaropevné vlastnosti zvarových spojov z pohľadu skúšobnej metodiky, Zváranie, 33, 1984, č. 5, s. 140 [25] Sobotka, J. Kuboň, Z. Lukáš, J.: Creepové vlastnosti svarových spojů. Projektová konsorcia Vývoj metodik, technologií a zařízení pro hodnocení stavu a rozsahu poškození teplosměnných ploch, průběžná zpráva, 2002 [26] Sobotka, J. Theimel, K.: Vliv molybdenu na žárupevnost svarových spojů kotlových trubek z uhlíkové žárupevné oceli, Zváranie-Svařování, 49, 2000, č. 4, s. 75 [27] Sobotka, J. Janeček, M. Theimel, K.: Vliv tepelného příkonu při svařování technologií TIG na žárupevnost svarových spojů trubek z oceli 0,5Cr0,5Mo0,3V, Zváranie-Svařování, 50, 2001, č. 3-4, s. 51 [28] Tu, S. T. Sandström, R.: Int. J. Pres. Ves. and Piping, 58, 1994, s. 335 [29] Storesund, J. Tu, S. T.: Int. J. Pres. Ves. and Piping, 62, 1995, s. 179 [30] Williams, J. A.: Eng. Mater. and Techn., 104, 1982, s. 36 [31] Parker, J. D. Stratford, G. C.: Int. J. Pres. Ves. and Piping, 65, 1996, s. 136 [32] Sobotka, J. Koman, P. Thiemel, K.: Dlouhodobá žárupevnost svarového spoje kotlových trubek z nízkolegované oceli typu 1Cr-0,5Mo, Zváranie-Svařování, 50, 2001, č. 7-8, s. 151 [33] Sobotka, J. Thiemel, K. Bobek, J.: Posouzení vlivu vanadu na žárupevnost svarových spojů kotlových trubek z nízkolegovaných CrMoV ocelí, Zváranie-Svařování, 48, 1999, č. 8, s. 173 [34] Sobotka, J. Kuboň, Z.: K problematice hodnocení žárupevnosti svarových spojů ve vztahu k dimenzaci a predikci životnosti trubkových systémů parních kotlů, II. Aplikace na vybrané typy žárupevných ocelí, Kotle a kotelní zařízení 2003, Ed. M. Ecler, Brno, 2003, s. 78 [35] Sobotka, J. aj.: Creep Strength and Stress Reduction Factor of Welds in Boiler Tubes of Type 316H Steel. In: Central European and World Connection Power Industry Forum, ed. R. Kozlowski, Krakow 1995, s. 184 [36] Sobotka, J. Lipa, M. Bobek, J.: Dlouhodobá žárupevnost a creepový pevnostní součinitel svarů kotlových trubek z austenitické CrNiMo oceli, Zváranie-Svařování, 52, 2003, č. 7-8, s. 137 [37] Seifert, W.: Statistische Kenngrössen aus der Ausvertung von Zeitstandversuchen. In: Warmfeste metallische Werkstoffe, Zittau, Kammer der Technik, 1987, s. 129 [38] ASME Boiler and Pressure Vessel Code, Code Case N-47-32: Class 1 Components in Elevated Temperature Service, 1998 [39] Seliger, P. Schinkel, H.: Creep-rupture strength of welded joints made of X10CrMoVNb9-1 (P91), Welding and Cutting, 54, 2002, s. 194 [40] van Wortel, J. aj.: Application of Modified 9% Cromium Steel in Power Generation Components, ECSC Information Day, Düsseldorf, listopad 1992 [41] Eggeler, G. aj.: Int. J. Press. Ves. and Piping, 60, 1994, s. 237 [42] Kojima, T. Hayashi, K.: ISIJ International, 35, 1995, s [43] Cerjak, H.: Effect of welding on the properties of advanced 9-12%Cr steels. In: Creep Resistant Metallic Materials, Proc. 9th Int. symposium, Ed. J. Purmenský, Hradec n. M., 1996, s. 313 [44] Brziak, P. Holý, A. Bernasovský, P.: Trhliny IV druhu v zvarových spojoch feritických žiarupevných ocelí, Sb. Kotle a energetická zařízení 2007, Brno [CDROM] < Poděkování Tato práce vznikla při řešení projektu č. CZ.1.05/2.1.00/ Regionální materiálově technologické výzkumné centrum, v rámci Operačního programu Výzkum a vývoj pro inovace, financovaného ze strukturálních fondů EU a ze státního rozpočtu ČR. Rovněž v ní byly použity výsledky získané při realizaci projektu FT-TA3/042 Výzkum a vývoj komponent moderního elektrárenského bloku 660 MW s nadkritickými parametry řešeného v rámci programu TANDEM. ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/

12 Nové trendy v aplikaci vysokolegovaných litých materiálů ve Škoda Power s.r.o. New trends in application of high-alloyed cast materials in Škoda Power Ltd. EVA FOLKOVÁ STANISLAVA HURNÍKOVÁ PAVEL HRÁNEK E. Folková S. Hurníková P. Hránek, ŠKODA POWER s.r.o., Plzeň, Česká republika Článek popisuje postup osvojovacích prací zaměřených na ověření technologie svařování materiálu CB2 (G-X13CrMoCoVNbN 10 11) a kombinace materiálů CB2 + P92 Svaření zkušebních spojů tvaru desek z materiálu CB2 bylo provedeno metodou 111 a svaření zkušebních spojů tvaru kroužků bylo provedeno v kořeni svaru metodou 141 (TIG) a ve výplni svaru metodou 111 (Elektroda) Vyhovující hodnocení svarů bylo použito pro kvalifikaci postupu svařování dle ČSN EN ISO The paper describes the procedure of acquisition operations focused on the verification of welding technology of CB2 (G-X13CrMoCoVNbN 10 11) material and combination of CB2 + P92 materials. Welding of plate-shaped test joints from CB2 material was carried out by 111 method and welding of ring-shaped test joints was performed in weld root by 141 (TIG) method and weld filling with 111 method (electrode). The satisfactory evaluation of welds was used for qualification of welding procedure in compliance with ČSN EN ISO standard. Praktické nasazení oceli CB2 > na svařované díly energetických zařízení pro provozní teploty C např. odlitků ventilových komor, turbinových těles a k nim přivařených nástavců (mezikusů) vyžaduje především zvládnutí technologie svařování, tepelného zpracování svarových spojů a z hlediska dlouhodobé životnosti i ověření žárupevných vlastností svarových spojů, které výrobci ocelí běžně neuvádí. Cílem bylo získání praktických zkušeností a jejich následné využití při svařování a tepelném zpracování odlitků ventilových komor a turbinových těles z materiálu G-X13Cr- MoCoVNbN (dále jen CB2) a svařování kombinace CB2 s tvářeným materiálem X10CrWMoVNb 9-2 (dále jen P92) včetně zpracování svařovacích postupů WPS ověřených zkouškami WPQR v souladu s požadavky evropského standardu ČSN EN ISO Lze konstatovat, že plánovaný rozsah zkoušek byl časově a svými náklady velice náročný. Článek obsahuje dosažené výsledky, z nichž jsou některé hodnoceny jako nevyhovující, ze svařování lité oceli CB2 a svařované kombinace oceli CB2 s P92. 1 ROZSAH VYDANÝCH ZKUŠEBNÍCH SPOJŮ Pro ověření technologie svařování, tepelného zpracování a zkoušky WPQR z materiálu CB2 a kombinace CB2 s P92 byly navrženy a vydány zkušební spoje uvedené v tab. 1. Pro zkoušky byly použity desky o tloušťce 50 mm z materiálu CB2 a silnostěnné kroužky o rozměru KR 310 x 60 m z materiálu CB2 a P92. Desky a kroužky z lité oceli CB2 byly dodány firmou SAFAS a kroužky tvářené oceli firmou FORGITAL. Pro svařování homogenních zkušebních spojů z materiálu CB2 byly vybrány přídavné materiály označené Thermanit MTS 5 Co 1 pro svařování metodou 111 a Thermanit MTS 616 pro svařování metodou 141. Pro svařování kombinace materiálu CB2 s P92 byly zvoleny přídavné materiály označené Thermanit MTS 616 pro obě metody svařování 111 a 141. Charakteristiky základních materiálů a přídavných svařovacích materiálů uvádí tab. 2, 3, 4 a 5. Aplikovaný režim tepelného zpracování: Materiál CB2: C- -ohřev 50 C/h, výdrž 6 h/vzduch C-ohřev 45 C/h, výdrž 8,5 h/pec, Materiál P92: 1040/5 h/vzduch C/6 h/vzduch. Tab. 1 Přehled vydaných zkušebních spojů Tab. 1 A review of published test joints Poloha svařování Welding position Materiál / Material Metoda svařování Welding method Přídavný materiál / Filler metal PC / 1x CB2 111 Thermanit MTS 5 CO 1 PF / 2x CB2 111 Thermanit MTS 5 CO 1 PC / 1x CB2 111 Thermanit MTS 5 CO 1 PF / 2x CB Thermanit MTS Thermanit MTS 5 CO 1 PC / 2x CB Thermanit MTS Thermanit MTS 5 CO 1 PF / 2x CB2 + P Thermanit MTS Thermanit MTS 616 PC / 2x CB2 + P Thermanit MTS Thermanit MTS ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/2012

13 ODBORNÉ ČLÁNKY Tab. 2 Předpis a skutečné chemické složení dodaných základních materiálů CB2 a P92 pro zkoušky Tab. 2 Directive and real chemical composition of delivered parent materials CB2 and P92 for tests Materiál Material CB2 Předpis CB2 Directive CB2 složení CB2 composition P50x200x600 CB2 KR320x70x-200 P92 Předpis P92 Directive Obsah prvků (hm. %) / Content of elements (wt%) C Mn Si S P Cr Mo Ni 0,12 0,14 0,80 1,00 0,20 0,30 max. 0,007 max. 0, ,0 1,40 1,60 max. 0,30 0,115 0,80 0,56 0,001 0,017 9,07 1,45 0,15 0,110 0,82 0,40 0,01 0,015 9,05 1,40 0,14 0,07 0,13 0,30 0,60 max. 0,50 max. 0,010 max. 0,020 8,50 9,50 0,30 0,60 Materiál / Material V Al Nb N Co W Ti B CB2 Předpis CB2 Directive CB2 složení CB2 composition P50x200x600 CB2 KR320x P92 Předpis P92 Directive P92 KR320x ,18 0,22 0,010 0,020 0,050 0,070 0,015 0,030 0,90 1,10 max. 0,005 max. 0,40 0,008 0,015 0,200 0,013 0,059 0,017 0,97 0,004 0,008 0,185 0,009 0,051 0,016 1,008 0,005 0,008 0,150 0,250 max 0,040 0,040 0,090 0,040 0,070 1,50 2,00 0,001 0,006 0,220 0,004 0,060 0,038 1,55 0,002 Tab. 3 Předpis a skutečné mechanické hodnoty dodaných základních materiálů CB2 a P92 pro zkoušky Tab. 3 Directive and real mechanical values of delivered parent materials CB2 and P92 for tests Materiál Material CB2 Předpis CB2 Directive Skutečné / Real P50x200x600 Skutečné / Real KR320x P92 Předpis P92 Directive R m (MPa) R p0,2 (MPa) min. 500 A 5 (%) min. 17 Z (%) min. 40 KV (J) min ,2 61,6 42, 45, ,0 59,0 54, 48, min. 440 min. 19 (l) min. 17 (t) min. 45 min. 68 (l) min. 41 (t) 2 OVĚŘENÍ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ Za účelem optimalizace tepelného zpracování materiálu CB2 po svaření byl připraven a svařen v poloze PC metodou 111 elektrodami Thermanit MTS 5 Co 1 jeden zkušební spoj. Tento spoj byl po provedení NDT zkoušek rozdělen na tři části a každá část vyžíhána různým režimem (742 C/8h/ochlazování do 400 C pec/vzduch; 753 C/8h/ ochlazování do 400 C pec/vzduch; 755 C/10h/ochlazování do 400 C pec/vzduch) a následně podrobena stejnému rozsahu zkoušek. Základní mechanické zkoušky byly doplněny metalografickým hodnocením makrostruktury a mikrostruktury. U všech tří vyříznutých částí byla prokázána vyhovující celistvost svarů odpovídající stupni jakosti B dle ČSN EN ISO Rozborem mikrostruktur svarového kovu, tepelně ovlivněné oblasti i základního materiálu bylo zjištěno, že je mikrostruktura tvořena popuštěným martenzitem. Zkouškami byl prokázán výrazný vliv výše žíhací teploty a prodlevy po svaření na mechanické vlastnosti základního materiálu. Aby nedošlo k výraznému poklesu pevnostních hodnot základního materiálu je nutné volit teplotu žíhání po svaření min. o 10 C nižší, než je jeho popouštěcí teplota před svařováním. Vyhovujících mechanických hodnot a tvrdostí bylo dosaženo u výše citovaných dvou režimů tepelného zpracování. U režimu 742 C/8h/ochlazování do 400 C pec/vzduch byla podkročena předepsaná mez kluzu R p0,2 o MPa a naměřen nejvyšší pokles R m o MPa. 3 SVAŘOVÁNÍ ZKUŠEBNÍCH SPOJŮ PRO WPQR Skutečné / Real KR320x ,5 61,0 114, 129, 99 Tab. 4 Typické chemické složení svarového kovu použitých přídavných svařovacích materiálů Tab. 4 Typical chemical composition of weld metal of used filler metals Přídavný svař. materiál Filler metal Obalená elektroda Thermanit MTS 5 Co1 Coated electrode Thermanit MTS 5 Co1 Svař drát pro metodu 141 Thermanit MTS 616 Welding wire for 141 method Thermanit MTS 616 Obalená elektroda Thermanit MTS 616 Coated electrode Thermanit MTS 616 Svarové plochy byly připraveny třískovým opracováním s tvarem úkosu W. Před svařováním byla provede- Obsah prvků (hm. %) / Content of elements (wt%) C Mn Si Cr Mo Ni V Co W Nb N B 0,12 0,50 0,20 9,20 1,50 0,80 0,20, 1,10 0,05 0,03 0,003 0,10 0,45 0,38 8,80 0,40 0,60 0,20 1,60 0,06 0,04 0,11 0,60 0,20 8,80 0,50 0,70 0,20 1,60 0,05 0,05 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/

14 Nové trendy v aplikaci vysokolegovaných litých materiálů ve Škoda Power s.r.o. Tab. 5 Typické mechanické hodnoty čistého svarového kovu použitých přídavných svařovacích materiálů Tab. 5 Typical mechanical values of pure weld metal of used filler metals Přídavný svař. materiál Filler metal Obalená elektroda Thermanit MTS 5 Co 1 (žíhaný 740 C/10 h) Coated electrode Thermanit MTS 5 Co 1 (annealed at 740 C/10 h) Svařovací drát Thermanit MTS 616 (žíhaný 760 C/ 2 h) Welding wire Thermanit MTS 616 (annealed at 760 C/ 2 h) Obalená elektroda Thermanit MTS 616 (žíhaný 760 C/ 2 h) Coated electrode Thermanit MTS 616 (annealed at 760 C/ 2 h) na magnetická zkouška svarových ploch. Zkušební spoje ve tvaru kroužků byly ustaveny na mezeru 3 až 4 mm pomocí válečků. Zkušební spoje ve tvaru desek byly ustaveny bez mezery a to z důvodů, že nebyla k dispozici elektroda o průměru 2,5 mm pro svařování kořenové housenky. Před svařováním byly zkušební spoje předehřáty na teplotu C elektroodporovým ohřevem s připojenými termočlánky k zapisovači. Kromě měření teploty předehřevu termočlánky byla teplota předehřevu a mezihousenková teplota kontrolována teploměrnými křídami. Při svařování kořenové housenky a dalších dvou vrstev byla u některých spojů použita vnitřní plynová ochrana argonem. U každého typu zkušebního spoje bylo svařeno po jednom spoji v poloze PC a PF. Mechanické vlastnosti při teplotě 20 C Mechanical properties at 20 C temperature R m (MPa) R p0,2 (MPa) A 5 (%) KV (J) min. 720 min. 720 min. 720 min. 560 min. 560 min. 560 min. 15 min. 15 min. 15 min. 27 min. 41 min. 41 Po dokončení svařování byl aplikován dohřev cca 2 hodiny na teplotě C s následným ochlazováním v izolačním zábalu na teplotu dílny. Po ověření vnitřní celistvosti svarových spojů UT zkouškou následovalo jejich tepelné zpracování. 3.1 Zkušební spoje z materiálu CB2 Svaření zkušebních spojů z materiálu CB2 (desky) bylo provedeno metodou 111 elektrodami Thermanit MTS 5 Co 1 a u spojů (kroužky) kombinací metod , přičemž pro metodu 141 byl použit svařovací drát Thermanit MTS 616 a pro metodu 111 elektrody Thermanit MTS 5 Co 1. U zkušebních spojů (desek) byl svar ze strany kořene vydrážkován broušením a podložen metodou Zkušební spoje z materiálu CB2 + P92 Svaření zkušebních spojů z materiálu CB2 + P92 (kruhy) bylo provedeno kombinací metod , přičemž pro metodu 141 byl použit svařovací drát Thermanit MTS 616 a pro metodu 111 elektrody Thermanit MTS Tepelné zpracování zkušebních spojů Režim žíhání u svařených spojů z materiálu CB2 byl zvolen na základě dosažených výsledků mechanických hodnot a tvrdostí v předcházejícím experimentu (viz. kapitola 2) a s ohledem na výchozí stav mechanických hodnot dodaných vzorků. Režim žíhání u svařené kombinace materiálů CB2 + P92 byl zvolen s ohledem na popouštěcí teplotu obou polotovarů. Všechny zkušební spoje byly po svaření tepelně zpracovány v elektrické peci. 3.4 Předepsané zkoušky dle ČSN EN ISO Všechny svařené zkušební spoje byly podrobeny předepsaným nedestruktivním a mechanickým zkouškám v ČSN EN ISO Všechny svarové spoje vyhověly klasifikačnímu stupni B podle ČSN EN ISO 5817 u VT kontroly, stupni 1 podle ČSN EN ISO u MT zkoušky a UZ hodnocení vnitřní celistvosti podle ČSN EN ISO st. 1. Dosažené výsledky z nedestruktivních, mechanických a metalografických zkoušek provedených na spojích CB2+CB2/PC a CB2+P92/ Obr. 1 Přehledový snímek makrostruktury svarového spoje na příčném řezu Fig. 1 A review photograph of welded joint macrostructure in crosssection Obr. 2 Defekty jevící se jako drobné objemové necelistvosti až trhlinky nacházející se zhruba v oblasti TOO oceli CB2 Fig. 2 Defects appearing as fine voluminous inhomogeneities up to fissures present roughly in HAZ region of CB2 steel 254 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/2012

15 ODBORNÉ ČLÁNKY Obr. 3 Vady lokalizovány výhradně v TOO převážně soustředěny do mezidendritických prostorů Fig. 3 Defects localised exclusively in the HAZ prevailingly concentrated into interdendritic regions Obr. 4 Částice -feritu nacházející se v jemnozrnné části TOO s poněkud netypickým tvarem i útvary volného feritu Fig. 4 Particles of -ferrite present in the fine-grained part of the HAZ with slightly untypical shape and unbound ferrite constituent PC vyhověly předepsaným požadavkům v ČSN EN ISO pro kvalifikaci postupu svařování. Na základě vyhovujících výsledků budou inspekčním orgánem TÜV SÜD Czech s.r.o. vystaveny inspekční certifikáty WPQR pro schválení postupu svařování WPS. Ostatní zkušební spoje nesplňovaly předepsané požadavky dle ČSN EN ISO pro kvalifikaci postupu svařování. 4 ROZBOR NEVYHOVUJÍCÍHO SVAROVÉHO SPOJE Při kontrole makrostruktury heterogenního svarového spoje P92 a CB2 byl zjištěn lokalizovaný výskyt drobných necelistvostí v oblasti tepelně ovlivněné zóny (TOO) na straně oceli CB2. Svar byl svařen v poloze PC metodou přídavným svařovacím materiálem Thermanit MTS 616. Přehledový snímek makrostruktury svarového spoje na příčném řezu je na obr. 1. Po vyříznutí a rozlomení vzorku se defekty jeví jako drobné objemové necelistvosti až trhlinky, které se nacházejí zhruba v oblasti TOO oceli CB2 (obr. 2). Po naleptání vzorku bylo patrné, že vady jsou opravdu lokalizovány výhradně v TOO a jsou převážně soustředěny do mezidendritických prostorů (obr. 3). Mikrostruktura základního materiálu CB2 v TOO je tvořena popuštěným martenzitem. V jemnozrnné části TOO se nacházejí částice -feritu s poněkud netypickým tvarem (obr. 4) i útvary volného feritu. Vyskytují se v ní i hrubší karbidické částice (obr. 5). Dále byl sledován makrovzhled lomové plochy rozlomeného vzorku, kde se daly rozlišit lesklé plošky lišící se od okolního matně se jevícího lomu, které se zřejmě ztotožňují s nalezenými vadami. Tyto plošky vytvářejí více méně propojené systémy; některé z nich jsou vyznačeny. Plošky jsou většinou úzké o šířce μm, jsou však dlouhé až několik málo milimetrů. Povrch těchto plošek má většinou charakter povrchu volně utuhlého kovu s patrnými zbytky dendritické stavby. Na těchto površích se téměř nevyskytovaly vměstky. Lokálně byly dendrity původních dutin propojeny úzkými můstky, které se při rozlamování vzorku porušily. Méně často byly v místě vad pozorovány fasety interkrystalického porušení. K lomu mohlo docházet již při tuhnutí odlitku, případně i během ochlazování po svařování, avšak je možné, že částečně i při rozlamování vzorku. Z provedených rozborů lomové plochy a metalografického výbrusu v místě výskytu vad zjištěných při sledování makrostruktury svarového spoje P92 + CB2 je možné konstatovat, že se vady nacházejí pouze v jedné části (výškového rozpětí) TOO materiálu CB2 svarového spoje. Jsou soustředěny převážně do mezidendritických prostorů. Jsou tvořeny soustavami dutin až několik stovek mikrometrů dlouhých. Tyto vady typu mezidendritických ředin existovaly již v materiálu použitém pro výrobu svarového spoje. Procesem svařování se působením napěťových cyklů při změnách teploty patrně zvýraznily a částečně zřejmě došlo ke zvětšení jejich rozměrů vad interkrystalickým štěpením. 5 ROZBOR VYHOVUJÍCÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ Obr. 5 Hrubší karbidické částice vyskytující se v jemnozrnné části TOO Fig. 5 Coarser carbidic particles present in the fine-grained part of the HAZ V roce 2011 byly ve ŠKODA POWER s.r.o. úspěšně svařeny a kvalifikační zkouškou potvrzeny dva následně uvedené spoje: CB2+CB2/PC, který kvalifikoval možnost opravovat vady na odlitcích z materiálu CB2, ale zároveň kvalifikoval tupé svary na deskách v poloze PC a svařování trubek o průměru větším než 500 mm dle článku dle ČSN EN ISO Již v roce 2012 bude příslušná WPS použita na simulovaných vadách na zakoupeném odlitku z materiálu CB2. ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/

16 Nové trendy v aplikaci vysokolegovaných litých materiálů ve Škoda Power s.r.o. CB2+P92/PC, který kvalifikoval konstrukční svary pro heterogenní spoje CB2 + P92 svařované v poloze PC pro tloušťky materiálů tupých svarů mm a průměry větší nežli 155 mm. Dále pak zkušební spoj kvalifikuje přípoje odboček s úhlem odbočky 60 dle článku dle ČSN EN ISO Nejvýznamnější aplikace tohoto spoje budou konstrukční svary u ventilových komor s mezikusy. ZÁVĚR Přes výše uvedené úspěšné kvalifikační zkoušky nebyl plánovaný rozsah úspěšně dokončen. Některé svarové spoje, zejména svařované v montážní poloze PF, měly buď vady nevyhovující předepsaným NDT kontrolám anebo byl problém v ohybových zkouškách či ve sledované makrostruktuře. Značná pozornost byla a je dosud věnována základnímu materiálu CB2. Pro dokončení plánovaných kvalifikačních zkoušek svařenců a dále zkoušek dynamických a creepových bude třeba nakoupit nový experimentální materiál na základě velmi přísných specifikovaných požadavků. CONCLUSIONS Despite the above-mentioned successful qualification test the planned extent has not been completed successfully. Some welded joints, especially those welded in assembling PF position, exhibited defects inconvenient to the specified NDT inspections or the problem was either in bend tests or in the studied macrostructure. A considerable attention was and still is paid to CB2 parent material. In order to finish the planned qualification tests of weldments and further dynamic as well as creep tests it will be necessary to buy a new experimental material based on very strict specified requirements. Poznámka Tento příspěvek vznikl na základě podpory MPO při řešení projektu TIP FRTI2/080. Článok recenzoval: Ing. Tibor Zajíc, VÚZ PI SR, Bratislava < Literatura [1] Štumbauer, J. Folková, E.: Svařování materiálu CB2 a kombinace materiálů CB2 a P92. Výzkumná zpráva ŠKODA POWER s.r.o. VZTP1057, 12/2011 [2] Kasl, J.: Rozbor vady svarového spoje CB2/P92. Technická zpráva VZÚ Plzeň. VYZ/TZ/52/358/2011 Navštívte našu novú stránku ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/2012

17 ODBORNÉ ČLÁNKY Použitie argónu na laserové zváranie prístrihov rôznych hrúbok a preplátovaných pozinkovaných plechov zdrojmi YAG a CO 2 Argon use for laser welding of tailored blanks of different thicknesses and overlapped zinc coated plates with YAG and CO 2 sources CHRISTHOPE BERTEZ MIROSLAV MUCHA Ch. Bertez, Air Liquide CTAS, Paris, Francúzsko M. Mucha, Air Liquide Slovakia, Bratislava, Slovensko Plyn argón so špecifickými dynamickými vlastnosťami predstavuje vhodné riešenie na nahradenie iného ochranného plynu na laserové zváranie Navrhnuté riešenia sú vhodné pre vysokovýkonný CO 2 laser max. výkonu 12 kw, pre vysokovýkonné YAG lasery, pevnolátkové lasery a pre všetky druhy aplikácií a materiálov Podrobnejšia diskusia je venovaná dvom významnejším použitiam v automobilovom priemysle: zváranie prístrihov CO 2 laserom a zváranie preplátovaných pozinkovaných plechov YAG laserom Riešenie použitia plynu argónu a dýz je patentované vo firme AIR LIQUIDE Argon gas with specific dynamical properties is a good solution to replace other shielding gases in laser welding. The proposed solutions are suitable for high power CO 2 laser up to 12 kw, for high power YAG lasers, solid states and for all kind of applications and materials. A more detailed discussion is dedicated to two more important automotive applications: CO 2 laser welding of tailored blanks and YAG laser welding of overlapped zinc coated plates. The argon gas solutions and the nozzles are AIR LIQUIDE patented. Vysokovýkonné lasery YAG, > vláknové alebo diskové (ďalej len lasery) využívajúce vlnovú dĺžku 1 μm a CO 2 lasery (vl. dĺžka 10,6 μm) sú často používané na zváranie kovových materiálov ako nerezových ocelí, pozinkovaných plechov HHS, hliníkových, medených a titánových zliatin. Pre vysokovýkonné CO 2 lasery (výkon vyšší ako 4 kw) sa používa ako asistenčný plyn He alebo héliové zmesi, aby sa vyhlo plynovej plazme. Pri zváraní laserom s 1μm vlnovou dĺžkou sa asistenčný plyn používa hlavne na ochranu zvaru pred oxidáciou atmosférickým kyslíkom. Obvykle sa používajú inertné plyny ako Ar a argónové zmesi, ale aj aktívne plyny, čo závisí od zváraného materiálu. V tomto článku sa popisujú výhody použitia 100 % Ar ako ochranného plynu pri definovaných dynamických vlastnostiach CO 2 laseru a pevnolátkového laseru. V prípade použitia vysokovýkonného CO 2 laseru na zváranie sa môže He nahradiť na 100 % Ar a dodržať zváraciu rýchlosť a vlastnosti spoja nezmenené, čím sa význačne znížia náklady na zváranie. V prípade YAG laseru použitie dynamicky rýchlej Ar dýzy umožní zvárať materiály s kritickými vlastnosťami ako napr. pozinkované ocele. 1 SÚČASNÝ STAV Zváranie s paroplynovým kanálom alebo hlboko prievarové zváranie laserom vznikne, keď je hustota fokusovaného lúča viac ako 1 MW/cm. Energia lúča sa absorbuje do kovového povrchu a následkom toho sa kov odparí. Spätný tlak pár vzniknutých silným odparovaním kovu vytvorí úzku kapiláru v kove, ktorá sa nazýva paroplynový kanál. Táto kapilára je vyplnená zmesou roztaveného kovu, kovových pár a plazmy, ktoré absorbujú energiu lúča. Takýmto spôsobom sa dostáva energia hlbšie do materiálu. Vlastné zváranie sa vykonáva posuvom kapiláry do roztaveného kovu. Správanie sa kapiláry je popísané dvoma spôsobmi: statickým a dynamickým [1]. Použitie zmesí LASAL MIX (Ar/He alebo He/N 2 ) [2] pri zváraní CO 2 laserom pri zachovaní rovnakých vlastností zvarov ako pri zváraní pod He [3] je možné. V tomto článku sa popisuje možnosť zvárať 100 % Ar s výkonom do 12 kw. V prípade 1 μm vysokovýkonných laserov (ako napr. YAG 10 kw) je využitie ochranného plynu kontroverzné, pretože sa z ochranného plynu vytvára plazma (obr. 1). Niektorí autori preferujú použitie ochranného plynu pri zváraní [4] a iní trvajú na tom, že je dostatočné odfúknuť plazmu nad kapilárou priečnym prúdom plynu [5]. Na druhej strane je oveľa ťažšie zvárať materiály s vysokou viskozitou a pozinkované materiály. 2 ZVÁRANIE CO 2 LASEROM: OCHRANNÉ PLYNY He A LASALMIX Ar/He Kvôli vysokému ionizačnému potenciálu (24,4 ev) je hélium považované za referenčný ochranný plyn pre CO 2 laserové zváranie. Použitie iných plynov ako Ar (ionizačný potenciál 15,7 ev) a N 2 (15,5 ev) limituje ich nízky ionizačný potenciál. Ar sa dá použiť do výkonu 3 kw. Ochranné vlastnosti má podobné ako He, ale jeho cena je oveľa nižšia a preto je vhodný kandidát na náhradu hélia [6]. N 2 má podobný ionizačný potenciál ako Ar, ale väzbu medzi atómami má počas formovania plazmového stavu trojitú. Trojitá väzba má ionizačný potenciál 9 ev. Priama disociácia molekuly N 2 je možná, ale vytvoria sa ióny, ktoré nie sú stabilné. Preto ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/

18 Použitie argónu na laserové zváranie prístrihov rôznych hrúbok a preplátovaných pozinkovaných plechov zdrojmi YAG a CO 2 Tab. 1 Hustota energie nad plazmovým oblakom v závislosti od ohniskovej vzdialenosti Tab. 1 Energy density above plasma plume in dependence on focal length P (kw) 6 Ohnisková vzdialenosť Focal length (mm) (mm) Z = 0 Z = + 5 mm Z = 10 mm PD (kw/cm 2 ) (mm) PD (kw/cm 2 ) (mm) PD (kw/cm 2 ) 250 0, , , , , , , , , sa dá dusík použiť do 5 kw bez straty prievaru. N 2 ale reaguje s niektorými prvkami a preto sa ako ochranný plyn používa len zriedka. LASALMIX Ar/He sa teda dá použiť ako ochranný plyn. Základný faktor je stanoviť maximálne akceptovateľné množstvo Ar v ochrannom plyne podľa hustoty energie lúča nad oblakom kovovej plazmy (obr. 2). Čím je vyššia energia nad plazmovým oblakom, tým je vyššie riziko zionizovania ochranného plynu a tým zníženie prievaru. Pre krátku fokusačnú dĺžku hustota lúča so zvyšovaním sa Z (os Z) rýchlejšie klesá ako pri použití veľkej fokusačnej vzdialenosti. Keďže výška kovového oblaku plazmy sa vyhodnocuje v 5 a 10 mm, môžeme povedať, že hustota nad plazmovým oblakom závisí od ohniskovej vzdialenosti, ako je zrejmé z tab. 1. Je jednoduchšie hovoriť o ohniskovej vzdialenosti namiesto o hustote energie nad plazmovým oblakom. Kvôli tomuto účelu sa výsledky zosumarizovali nasledovne: Pre 12 kw CO 2 laser a nesfokusovaný lúč priemeru 25 mm je možné použiť nasledovné zmesi: 40 % Ar 60 % He s ohniskovou vzdialenosťou 250 mm, 65 % Ar 35 % He s ohniskovou vzdialenosťou 200 mm, Obr. 1 Vznik plazmy v ochrannom plyne Shielding Gas Plasma Plazma ochranného plynu, Surface Metallic Plasma Kovová plazma povrchu Fig. 1 Plasma generation in shielding gas Obr. 2 Ohniskové vzdialenosti F = 250, 200 a 150 mm PD1 > PD2 > PD3 Fig. 2 Focal distances F = 250, 200 and 150 mm PD1 > PD2 > PD3 (Power Density) 75 % Ar 25 % He s ohniskovou vzdialenosťou 150 mm. Môžeme tvrdiť, že zmes 70 % He 30 % Ar je vhodná pre väčšinu aplikácií. 3 ZVÁRANIE CO 2 LASEROM SO 100 % ARGÓNOVOU OCHRANOU LASAL JET DÝZA Základným princípom použitia Ar je zabrániť vytváraniu plynovej plazmy, ktorá odoberá výkon. Dá sa to robiť pomocou dynamickej argónovej dýzy, ktorá je nastavená do osi lúča práve nad oblak kovovej plazmy. Jej úlohou je odfúknuť ionizovaný plyn z oblasti fokusovaného lúča (obr. 3). Tento rýchly prúd plynu podstatne znižuje čas interakcie medzi lúčom a plynovými časticami a tým lavínovitý proces nevznikne. Autori vyvinuli zariadenie LASAL JET NOZZLE pozostávajúce z dynamickej prúdovej dýzy a jemného nastavovacieho systému. Zariadenie sa môže používať pri zváraní s CO 2 laserom do výkonu 12 kw. Pozícia dýzy sa môže nastavovať v smeroch XYZ v oblasti 5 mm počas niekoľkých sekúnd. Toto zariadenie je prispôsobené na všetky industriálne laserové hlavy s ohniskovou vzdialenosťou mm. Dýza má 2 ústia, jedno je na odfúknutie plynovej plazmy a druhé na ochranu zvaru. Riešenie je patentované spoločnosťou AIR LIQUID. LASAL JET NOZZLE (obr. 4) dovoľuje zvárať vo väčšine priemysel- Obr. 3 Princíp LASAL-ovej prúdovej dýzy Fig. 3 LASAL jet nozzle principle Obr. 4 Lasalova dýza pracujúca s Ar Fig. 4 Lasal nozzle operating with Ar 258 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/2012

19 ODBORNÉ ČLÁNKY 5 ZVÁRANIE YAG LASEROM, STABILIZÁCIA PAROPLYNOVÉHO KANÁLA POMOCOU Ar A Obr. 5 Makroštruktúry zvarov pozinkovanej ocele 2,7/2,7 mm CO 2 laser P = 8 kw, Vzv = 5 m/min; A) Std dýza He 20 l/min B) Lasalova dýza Ar = 30 l/min Fig. 5 Macros of welds of zinc coated steel 2.7/2.7 mm, CO 2 laser P = 8 kw, Vzv = 5m/min; A) Std nozzle He 20 l/min B) Lasal nozzle Ar = 30 l/min Obr. 6 Pozinkovaný plech 1,02/1,76 mm Fig. 6 Zinc coated plate 1.02/1.76 mm B Obr. 7 Pozinkovaný plech 1,02/1,02 mm Fig. 7 Zinc coated plate 1.02/1.02 mm Ako už bolo spomenuté, že v dynamickom modeli sa považuje paroplynový kanál (kapilára) za nestabilný, jeho tvar (obr. 9) je stanovený dynamickou rovnováhou medzi tlakom kovových pár a silami ktoré otvor uzatvárajú následkom pohybu roztaveného kovu v kapiláre a v okolí [7]. Interakcia medzi kovovými parami a časťou steny kapiláry zodpovedá za nestability ako rozstrek, kolapsy tavenia alebo vlny prechádzajúce cez kúpeľ. Použitie prúdovej dýzy fúkajúcej Ar môže stabilizovať kapiláru, kde prúd Ar sa orientuje do vnútra kapiláry a tým potlačiť vznik nežiaducich vplyvov. V skutočnosti to funguje tak, že tlak plynu z dýzy podstatne zvýši tlak v kapiláre, čím sa zamedzí nežiaducemu zatváraniu ústia otvoru. Pozícia, veľkosť argónovej dýzy a prietok Ar sú kritické parametre. Prúd plynu musí tiecť laminárne, Obr. 8 Zadymenie zvaru a) Std dýza He 20 l/min, b) Lasal dýza Ar 30 l/min Fig. 8 Smoking of weld a) Std nozzle He 20 l/min, b) Lasal nozzle Ar 30 l/min ných aplikácií, ako napr. prístrihov na mieru, ploché panely, potrubia (obr. 5). Porovnanie medzi zváraním s ochranným plynom He a 100 % Ar pomocou LASAL JET NOZZLE je na obr. 6. Obe zvarové húsenice nemajú defekty ani póry aj tvar závaru je podobný. 4 ZVÁRANIE PRÍSTRIHOV PRE AUTOMOBILOVÝ PRIEMYSEL Z POZINKOVANÝCH PLECHOV Riešenie bolo testované a pracovné parametre sú nasledovné: 8 kw CO 2 laserový zdroj, ohnisková vzdialenosť 200 mm, LASAL JET NOZZLE s prietokom Ar 30 l/min, 3 konfigurácie pozinkovaných plechov (1,02 mm/1,76 mm), (2,47 mm/2,47 mm) (1,01 mm/1,02 mm). Zvary sú dokumentované na obr. 6 a 7. Kvalita zvarov bola skúšaná nasledovnými skúškami: vizuálnou analýzou, röntgenovým prežiarením a Erichsenovou skúškou (limit 75 % deformácie pred roztrhnutím). Všetky zvary boli bez defektov a s dobrými mechanickými vlastnosťami. Zistilo sa, že použitie 100 % Ar dokáže znížiť množstvo plynov usadených okolo zvaru. Predpoklad je, že dym je odfúknutý z miesta zvaru (obr. 8). Obr. 9 Princíp funkcie Lasalovej stabilizačnej dýzy, prúd Ar fúkajúci na zadnú stenu kapiláry Molten pool Roztavený kúpeľ, nozzle dýza, Gas jet Prúd plynu, key hole paroplynový kanál Fig. 9 Principle of Lasal stabilisation nozzle, Ar jet blowing on the rear wall of capillary rýchlo, prierez výtoku sa má rovnať šírke zvarovej húsenice a má byť nasmerovaný dovnútra kapiláry. Lepšie výsledky sa dosahujú ak je prúd nasmerovaný na zadnú stranu kapiláry (obr. 10). Ak je prietoková rýchlosť veľká, tekutý kov je zatláčaný dozadu a predčasne tuhne. Zvar je na povrchu hrboľatý. Ak je prietok príliš malý, nemá vplyv na otvorenie kapiláry a je podobný štandardnému zváraniu laserom. Dýzu a systém na jej poziciovanie zabezpečujú stabilizáciu paroplynového kanála (key hole). Tento systém nazvali LASAL KEY HOLE STABILIZATION SYSTEM (obr. 11). Pozícia dýzy sa mení v troch osiach ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/

20 Použitie argónu na laserové zváranie prístrihov rôznych hrúbok a preplátovaných pozinkovaných plechov zdrojmi YAG a CO 2 Obr. 10 Zváranie a) bez stabilizácie b) so stabilizáciou kapiláry, oceľ 304 L,Nd-YAG 3 kw F = 200 mm Vzv = 3 m/min, Ar 10 l/min Fig. 10 Welding a) without stabilisation, b) with stabilisation of capillary, 304 L steel, Nd-YAG 3 kw, F = 200 mm Vzv = 3m/min, Ar 10 l/min Obr. 11 Lasalova stabilizačná dýza Adjustment device Regulačné zariadenie, Gas injection Vstrekovanie plynu, LASAL SK nozzle LASAL SK dýza Fig. 11 Lasal stabilisation nozzle a) b) Obr. 12 a) Pôsobenie zinkových pár pri konvenčnom zváraní, b) Ovplyvnenie úniku Zn pár pomocou Lasalovej dýzy Key hole deformation Deformácia kľúčového otvoru, Solidifled metal Stuhnutý kov, Zinc vapor Zinkové pary, Solid zinc coating Tuhý zinkový povlak, LASAL SK nozzle LASAL SK dýza, Solidifled metal Stuhnutý kov, Zinc vapor Zinkové pary, Key hole opening rozovretie paroplynového kanála Fig. 12 a) Effect of zinc vapours in conventional welding, b) Afffection of Zn vapour escape by Lasal nozzle x, y, z, na dĺžke 5 mm počas niekoľkých sekúnd. Dýza má 3 plynové výtoky. Centrálny je orientovaný do kapiláry a ďalšie dva prúdy stabilizujú pozíciu zadnej steny kapiláry a chránia zvar pred kyslíkom z atmosféry. Napr. pre Ng:YAG laser, ktorý má 600 μm priemer bodu, vytvorí kapiláru 1 mm, použitím novej dýzy sa otvorí kapilára až na 3 mm. 6 ZVÁRANIE PREPLÁTOVANÝCH POZINKOVANÝCH PLECHOV YAG LASEROM-ASISTENČNÝ PLYN Ar Zváranie preplátovaných pozinkovaných plechov s nulovou medzerou spôsobuje problémy s následkom vyparovania sa zinku zo stykových strán. Zn má nízku teplotu vyparovania 906 C. Zinkové pary vytvárajú veľmi silný tlak na steny kapiláry v mieste styku plechov. Tieto sily sú tak silné, že destabilizujú kapiláru. To spôsobí výrony roztaveného kovu, t. j. rozstrek kovu, nedostatočný prievar, alebo diery vo zvare. Aktuálnou metódou, ktorou sa tomu dá pomôcť, je vytvoriť umelo medzeru na styku plechov aby mali zinkové pary kade uniknúť. Obr. 13 Zváranie pozinkovaných preplátovaných plechov YAG laserom a) bez plynu, b) s Lasalovou dýzou Ar 16 l/min Fig. 13 YAG laser welding of overlapped zink coated plates a) without gas, b) with Lasal nozzle Ar 16 l/min Alternatívne riešenie je otvoriť kapiláru s väčším prierezom prúdom Ar a nechať zinkové pary vyfúknuť tade. Tam nespôsobia žiadne defekty alebo póry (obr. 12). Autori popísali výsledky 2 experimentov zvárania na pozinkovaných preplátovaných plechoch. Obe sa robili na zariadení v zostave: 4 kw Nd:YAG laser, ohnisková vzdialenosť 200 mm, pracovné vlákno 600 μm. LASAL stabilizačná dýza, prietok 16 l/min Ar. Plech galvanicky pozinkovaný 99,5 % Zn a 0,5 % Al. Hrúbka vrstvy 10 μm. Elektrolyticky pozinkovaný plech (100 % Zn), hrúbka vrstvy 7,5 μm. Konfigurácia spoja: 0,7 mm/0,7 mm s nulovou medzerou. Rýchlosť zvárania 5 m/min. Výsledky testov sú zrejmé z obr. 13. Výsledky sú rovnaké pre oba skúšané materiály. Zvary bez asistenčného plynu majú niekoľko defektov, ako napr. rozstrek, chýbajúci zvarový kov, neakceptovateľný povrch. Pri použití dýzy s prietokom 16 l/min sa nevyskytli žiadne defekty. Makroštruktúry oboch prípadov sú na obr. 13. Defekt v makroštruktúre a) je zapríčinený explóziou roztaveného kovu, ktorý zapríčinil Zn pary. Makroštruktúra b) nemá defekty. Je potrebné uviesť, že dýza pracuje aj keď sa použije umelá medzera. Ďalej sa pozorovalo, že zadymenie plechov je rôzne. Pri použití dýzy a asistenčného plynu je ochrana zvaru pred vplyvom atmosféry oveľa výhodnejšia. ZÁVER Argón má výhodné vlastnosti na nahradenie iných plynov používaných pri zváraní laserom. Navrhované riešenia sú vhodné na vysokovýkonný CO 2 laser do 12 kw, na YAG laser, resp. pevnolátkový laser na všetky aplikácie a materiály. Pri zváraní prístrihov CO 2 laserom nahradilo hélium 100 % argón použitím LASAL prúdovej dýzy. Kvalita zvarov je rovnaká, ako pri zváraní asistenčným plynom He. Princíp rýchleho prúdu Ar je odstránenie ionizovaných atómov z dráhy lúča aby sa predišlo vytvoreniu plynovej plazmy. Dýza LASAL pracuje s prietokom Ar 30 l/min, čo zníži náklady. Zváranie pozinkovaných plechov bez medzery YAG laserom sa dá vykonať pomocou LASALOVEJ dýzy ktorej dynamický prúd argónu je nasmerovaný do kapiláry. Prúd Ar 260 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ 11-12/2012

odborný časopis so zameraním na zváranie a príbuzné technológie ročník 56 svařování

odborný časopis so zameraním na zváranie a príbuzné technológie ročník 56 svařování zváranie 4 2007 odborný časopis so zameraním na zváranie a príbuzné technológie ročník 56 ISSN 0044-5525 svařování ABICOR BINZEL Poz vame Vás na 14. MSV v Nitre, hala N, stánok 5 Alexander Binzel-zváracia

More information

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník LIV, řada strojní článek č.

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník LIV, řada strojní článek č. Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník LIV, řada strojní článek č. 1601 Miroslav MÜLLER *, Rostislav CHOTĚBORSKÝ **, Jiří FRIES ***, Petr HRABĚ

More information

aneb Perfekt perfektně.

aneb Perfekt perfektně. aneb Perfekt perfektně. 2013 se v angličtině nazývá Present Perfect, tedy Přítomný perfekt. Patří k časům přítomným, ačkoliv se jistě nejedná o klasický přítomný čas tak, jak jsme zvykĺı z češtiny. jistým

More information

Upozorňujeme,že můžete formáty pro čtečky převádět ON-LINE na internetu do formátu PDF apod.

Upozorňujeme,že můžete formáty pro čtečky převádět ON-LINE na internetu do formátu PDF apod. Dobrý den, děkujeme za Nákup,níže máte odkazy pro bezplatné stažení.knihy jsou v archivech PDF(nepotřebujete čtečku e-knih),txt(nepotřebujete čtečku e-knih), a dále pro čtečky : soubory typu: PDB,MOBI,APNX

More information

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES PRIESTOROVÝ

More information

PORUCHY A OBNOVA OBALOVÝCH KONŠTRUKCIÍ BUDOV - Podbanské 2012

PORUCHY A OBNOVA OBALOVÝCH KONŠTRUKCIÍ BUDOV - Podbanské 2012 PORUCHY A OBNOVA OBALOVÝCH KONŠTRUKCIÍ BUDOV Podbanské 2012 CIEĽ A ZAMERANIE KONFERENCIE : Cieľom konferencie je poskytnúť priestor pre prezentovanie nových a aktuálnych výsledkov vedeckej a výskumnej

More information

Témy dizertačných prác pre uchádzačov o doktorandské štúdium

Témy dizertačných prác pre uchádzačov o doktorandské štúdium Témy dizertačných prác pre uchádzačov o doktorandské štúdium Študijný odbor: 3.3.15 Manažment, Študijný program: Znalostný manažment Akademický rok 2010/2011 1. Školiteľ: doc. Ing. Vladimír Bureš, PhD.

More information

Pracovná skupina 1 Energetický management a tvorba energetických plánov mesta

Pracovná skupina 1 Energetický management a tvorba energetických plánov mesta Pracovná skupina 1 Energetický management a tvorba energetických plánov mesta Metodológia a podpora poskytovaná v rámci Dohovoru primátorov a starostov Skúsenosti českých miest Skúsenosti mesta Litoměřice

More information

Economic efficiency of agricultural enterprises and its evaluation

Economic efficiency of agricultural enterprises and its evaluation Economic efficiency of agricultural enterprises and its evaluation Ekonomická efektivnost zemìdìlských podnikù a její hodnocení E. ROSOCHATECKÁ Czech University of Agriculture, Prague, Czech Republic Abstract:

More information

Sledovanie čiary Projekt MRBT

Sledovanie čiary Projekt MRBT VYSOKÉ UČENÍ TECHNIC KÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF T ECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNO LOGIÍ ÚSTAV AUTOMATIZA CE A MĚŘÍCÍ TECHNIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMUNICATION

More information

HEAT TREATMENT AND PROPERTIES OF NICKEL SUPERALLOY 718PLUS

HEAT TREATMENT AND PROPERTIES OF NICKEL SUPERALLOY 718PLUS HEAT TREATMENT AND PROPERTIES OF NICKEL SUPERALLOY 718PLUS Jiří ZÝKA a, Jan HLOUS b, Božena PODHORNÁ a, Jana DOBROVSKÁ c, Karel HRBÁČEK d a UJP PRAHA, a. s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha - Zbraslav,

More information

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2007, ročník LIII, řada strojní článek č.

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2007, ročník LIII, řada strojní článek č. Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2007, ročník LIII, řada strojní článek č. 1556 Abstract Miroslav MAHDAL * CONTROL OF MODEL THROUGH INTRANET/INTERNET

More information

FORUM STATISTICUM SLOVACUM

FORUM STATISTICUM SLOVACUM 6/2007 FORUM STATISTICUM SLOVACUM I S SN 1 3 3 6-7 4 2 0 7 6 9 7 7 1 3 3 6 7 4 2 0 0 1 Slovenská štatistická a demografická spoločnosť Miletičova 3, 824 67 Bratislava www.ssds.sk Naše najbližšie akcie:

More information

ZVÁRANIE. Tab. 1 Chemické zlo enie ocele AISI 321 [hmot. %] Tab. 2 Chemické zlo enie ocele DC 01 [hmot. %] Oceľ C Mn P S Si

ZVÁRANIE. Tab. 1 Chemické zlo enie ocele AISI 321 [hmot. %] Tab. 2 Chemické zlo enie ocele DC 01 [hmot. %] Oceľ C Mn P S Si ZVÁRANIE ZVÁRANIE VYBRANÝCH KOMBINOVANÝCH OCELÍ DISKOVÝM LASEROM V súčasnosti sú na materiály kladené zvýšené po iadavky. V mnohých prípadoch daný materiál nie je schopný poskytnúť komplex po adovaných

More information

Návod k použití: Boxovací stojan DUVLAN s pytlem a hruškou kód: DVLB1003

Návod k použití: Boxovací stojan DUVLAN s pytlem a hruškou kód: DVLB1003 Návod na použitie: Boxovací stojan DUVLAN s vrecom a hruškou kód: DVLB1003 Návod k použití: Boxovací stojan DUVLAN s pytlem a hruškou kód: DVLB1003 User manual: DUVLAN with a boxing bag and a speed bag

More information

Ostrava, tř. 17. listopadu, Ostrava Poruba. Ing. Ph.D., K-Geo, Mastná 1, Ostrava, tel. (+420)59 611 7633, e-mail: ludek.kovar@kgeo.

Ostrava, tř. 17. listopadu, Ostrava Poruba. Ing. Ph.D., K-Geo, Mastná 1, Ostrava, tel. (+420)59 611 7633, e-mail: ludek.kovar@kgeo. 1 RESEARCH OF APPLICATION OF DYNAMIC PENETRATION TEST FOR IMPROVEMENT OF ENGINEERING GEOLOGICAL INVESTIGATION POSSIBILITIES IN OSTRAVA BASIN VÝZKUM APLIKACE DYNAMICKÉ PENETRACE PRO ZLEPŠENÍ MOŢNOSTI INŢENÝRSKOGEOLOGICKÉHO

More information

8.2 Transformace, množinové operace

8.2 Transformace, množinové operace 8.2. TRANSFORMACE, MNOŽINOVÉ OPERACE 8.2 Transformace, množinové operace 8.2.1 Transformace Posunutí, otočení a změna rozměrů umožňují efektivní práci s objekty. Je jednodušší umístit objekt v požadovaných

More information

1-2/2010. Podniková ekonomika. Elektronický odborný časopis o ekonomike, manažmente, marketingu a logistike podniku ISSN 1336-5878

1-2/2010. Podniková ekonomika. Elektronický odborný časopis o ekonomike, manažmente, marketingu a logistike podniku ISSN 1336-5878 1-2/2010 Podniková ekonomika Elektronický odborný časopis o ekonomike, manažmente, marketingu a logistike podniku ISSN 1336-5878 1 OBSAH Filip Ježek Vývoj daňového zatížení a státniho dluhu ČR 3 Daniel

More information

Seamless Tubes and Pipes for Power Plants

Seamless Tubes and Pipes for Power Plants Seamless Tubes and Pipes for Power Plants Seamless tubes and pipes for Power Plants Features The boiler tubes and pipes are manufactured with materials able to withstand high temperatures and high pressures.

More information

KATALOG JARO LÉTO 2008

KATALOG JARO LÉTO 2008 KATALOG JARO LÉTO 2008 Šperky jsou artiklem, vymykajícím se z většiny ostatního zboží. Nejde o nic, co bychom potřebovali k životu, a přesto po nich touží naprostá většina žen. S muži už to pravda není

More information

WLA-5000AP. Quick Setup Guide. English. Slovensky. Česky. 802.11a/b/g Multi-function Wireless Access Point

WLA-5000AP. Quick Setup Guide. English. Slovensky. Česky. 802.11a/b/g Multi-function Wireless Access Point 802.11a/b/g Multi-function Wireless Access Point Quick Setup Guide 1 5 Česky 9 Important Information The AP+WDS mode s default IP address is 192.168.1.1 The Client mode s default IP is 192.168.1.2 The

More information

MODIFICATION OF FLD EVALUATION FOR ULTRA HIGH-STRENGTH STEELS AS A RESULT OF USING CONTACT-LESS SYSTEMS FOR MEASURING DEFORMATION

MODIFICATION OF FLD EVALUATION FOR ULTRA HIGH-STRENGTH STEELS AS A RESULT OF USING CONTACT-LESS SYSTEMS FOR MEASURING DEFORMATION MODIFICATION OF FLD EVALUATION FOR ULTRA HIGH-STRENGTH STEELS AS A RESULT OF USING CONTACT-LESS SYSTEMS FOR MEASURING DEFORMATION Abstract Jiří SOBOTKA a, Pavel DOUBEK a, Michaela KOLNEROVÁ a, Pavel SOLFRONK

More information

Agris on-line Papers in Economics and Informatics

Agris on-line Papers in Economics and Informatics Agris on-line Papers in Economics and Informatics Volume III Number 1, 2011 Social Networks as an Integration Tool in Rural Areas Agricultural Enterprises of the Czech Republic E. Červenková 1, P. Šimek

More information

Rychlý průvodce instalací Rýchly sprievodca inštaláciou

Rychlý průvodce instalací Rýchly sprievodca inštaláciou CZ SK Rychlý průvodce instalací Rýchly sprievodca inštaláciou Intuos5 Poznámka: chraňte svůj tablet. Vyměňujte včas hroty pera. Bližší informace najdete v Uživatelském manuálu. Poznámka: chráňte svoj

More information

INTEGRAL SAFETY 2011 INTEGROVANÁ BEZPEČNOSŤ 2011

INTEGRAL SAFETY 2011 INTEGROVANÁ BEZPEČNOSŤ 2011 STU BA, MtF, Ústav bezpečnostného a environmentálneho inžinierstva Trnava Zväz slovenských vedeckotechnických spoločností, Bratislava Slovenská spoločnosť pre životné prostredie, Bratislava INTEGRAL SAFETY

More information

European Welding Standards

European Welding Standards European Welding Standards John Dyson 15 th March 2004 European Standards Harmonised Standards Not all EN Standards are Harmonised, only those that are considered to satisfy relevant ESRs in product directives.

More information

CENOVÁ NABÍDKA. jednatc~ Krmivo pro laboratorní zvířata" k veřejné soutěži. Krnov, 17.09.2014. Ing. Jiří Bauer. Předmět zakázky:

CENOVÁ NABÍDKA. jednatc~ Krmivo pro laboratorní zvířata k veřejné soutěži. Krnov, 17.09.2014. Ing. Jiří Bauer. Předmět zakázky: CENOVÁ NABÍDKA k veřejné soutěži Předmět zakázky: Krmivo pro laboratorní zvířata" Krnov, 17.09.2014 Ing. Jiří Bauer jednatc~ Obsah cenové nabídky:!.identifikace uchazeče výběrového řízení str.2 2.Cenová

More information

Martensite transformation, microsegregation, and creep strength of. 9 Cr-1 Mo-V steel weld metal

Martensite transformation, microsegregation, and creep strength of. 9 Cr-1 Mo-V steel weld metal Martensite transformation, microsegregation, and creep strength of 9 Cr-1 Mo-V steel weld metal M. L. Santella¹, R. W. Swindeman¹, R. W. Reed¹, and J. M. Tanzosh² ¹ Oak Ridge National Laboratory, Oak Ridge,

More information

aneb Co bylo, bylo, co zbylo, zbylo.

aneb Co bylo, bylo, co zbylo, zbylo. aneb Co bylo, bylo, co zbylo, zbylo. 2013 Minulé časy Minulý čas se vyznačuje především tím, že jím popisované děje jsou již ukončeny a dále neprobíhají. Často jsou tyto skutečnosti naznačeny signálním

More information

Installation manual Wireless Keypad

Installation manual Wireless Keypad Advanced Operations Please know exactly what you are doing when processing the operations below. It could cause errors or erase settings which make keypad stop working. Please disarm from keypad before

More information

Customer/Country Subject Scope of Supply Number of Pieces/ Dimensions/ Material/ Pressure/ Temperature UNIPROGRAM s.r.o. Praha Czech Republic

Customer/Country Subject Scope of Supply Number of Pieces/ Dimensions/ Material/ Pressure/ Temperature UNIPROGRAM s.r.o. Praha Czech Republic WASTE HEAT BOILERS REFERENCES Project 12/2001 08/2002 UNIPROGRAM s.r.o. Praha 1st stage of ammonia Detail design documentation, equipment delivery D 1560 x H 8000 11.8 MPa, 540 C 7/2004 9/2004 EXCON Steel

More information

Luk aˇ s R uˇ ziˇ cka Pomocn a slovesa

Luk aˇ s R uˇ ziˇ cka Pomocn a slovesa Pomocná slovesa Přehled funkcí Leden 2013 Přehled funkcí 1 děje probíhající právě ted 2 děje probíhající, ale ne nutně právě ted 3 děje probíhající dočasně 4 budoucí použití (pevná dohoda) Děje probíhající

More information

BIRD Internet Routing Daemon

BIRD Internet Routing Daemon BIRD Internet Routing Daemon Ondřej Zajíček CZ.NIC z.s.p.o. IT 13 Úvod I Úvod do dynamického routování I Představení démona BIRD I OSPF a BIRD I BGP a BIRD Dynamické routování I Sestavení routovacích tabulek

More information

BUMAX. REYHER your partner for the BUMAX range

BUMAX. REYHER your partner for the BUMAX range BUMAX high-tensile stainless steel fasteners REYHER your partner for the BUMAX range Strongest stainless steel fasteners in the world BUMAX 88 and BUMAX ready for delivery from stock Wide range of BUMAX

More information

FRETTING FATIGUE OF STEELS WITH IFFERENT STRENGTH

FRETTING FATIGUE OF STEELS WITH IFFERENT STRENGTH FRETTING FATIGUE OF STEELS WITH IFFERENT STRENGTH Václav LINHART, Martin ČIPERA, Dagmar MIKULOVÁ SVÚM, a.s., Podnikatelská 565, 190 11 Praha 9- Běchovice,Czech Republic Abstract The investigation of fretting

More information

VÝSKUM VÝVOJ A EXPLOATÁCIA EXPLÓZIE V TECHNOLOGICKÝCH PROCESOCH Research, Development and Exploiting the Explosion in Technological Processes

VÝSKUM VÝVOJ A EXPLOATÁCIA EXPLÓZIE V TECHNOLOGICKÝCH PROCESOCH Research, Development and Exploiting the Explosion in Technological Processes VÝSKUM VÝVOJ A EXPLOATÁCIA EXPLÓZIE V TECHNOLOGICKÝCH PROCESOCH Research, Development and Exploiting the Explosion in Technological Processes Milan Turňa, MtF STU, Katedra zvárania, J Bottu 23, 917 24

More information

13 CrMo 4 4 weld joints below limit temperature for creep design

13 CrMo 4 4 weld joints below limit temperature for creep design Creep crack growth in serviceexposed 13 CrMo 4 4 weld joints below limit temperature for creep design Rui Wu Swerea KIMAB Isafjordsgatan 28A, 16440 Kista, Sweden www.swereakimab.se rui.wu@swerea.se 1 Värmeforsk

More information

Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series. article No. 1854

Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series. article No. 1854 Transactions of the VŠB Technical University of Ostrava, Mechanical Series No. 1, 2011, vol. LVII article No. 1854 Miroslav MÜLLER *, Josef ŽARNOVSKÝ **, Jiří FRIES *** OVERLAPPING LENGTH AND LIFETIME

More information

aneb Perfektní minulost.

aneb Perfektní minulost. aneb Perfektní minulost. 2013 se v angličtině nazývá Past Perfect. Používáme jej tehdy, potřebujeme-li jasně vyjádřit, že nějaký děj proběhl ještě dříve než minulý děj, o kterém hovoříme. Podívejme se

More information

Quick Installation Guide

Quick Installation Guide Withings Body Quick Installation Guide Průvodce rychlou instalací Sprievodca rýchlou inštaláciou Gyors telepítési útmutató NEED HELP POTŘEBUJETE POMOCI? POTREBUJETE POMOC? SEGÍTSÉGRE VAN SZÜKSÉGE? http://support.withings.com/body

More information

Bezhalogenové trubky a hadice Bezhalogénové rúrky a príslušenstvo. a hadice. a príslušenstvo. s příslušenstvím

Bezhalogenové trubky a hadice Bezhalogénové rúrky a príslušenstvo. a hadice. a príslušenstvo. s příslušenstvím Bezhalogenové trubky a hadice s příslušenstvím Bezhalogénové rúrky a príslušenstvo originální. Pouze výrobky řady HFT spojují výhody bezhalogenových a samozhášivých ů. Dokončení vývoje tohoto systému bylo

More information

Jak pracuje. Ondřej Bojar bojar@ufal.mff.cuni.cz Ústav formální a aplikované lingvistiky MFF UK. ELRC Training Workshop, 15. prosinec 2015 1/28

Jak pracuje. Ondřej Bojar bojar@ufal.mff.cuni.cz Ústav formální a aplikované lingvistiky MFF UK. ELRC Training Workshop, 15. prosinec 2015 1/28 Jak pracuje automatický překlad Ondřej Bojar bojar@ufal.mff.cuni.cz Ústav formální a aplikované lingvistiky MFF UK ELRC Training Workshop, 15. prosinec 2015 1/28 Osnova Úloha strojového překladu. Obtížnost

More information

DOCUMENTATION FOR QUALIFICATION SYSTEM

DOCUMENTATION FOR QUALIFICATION SYSTEM DOCUMENTATION FOR QUALIFICATION SYSTEM MATERIAL GROUP: PRESSURE EQUIPMENT MAINTENANCE, REPAIR INTERNAL CODE OF MATERIAL GROUP: MM10300 New code according the registration on myhome: MMGV03 CPV CODE: 45259000-7,

More information

ZhodnocenõÂ uâ stnõâ hygieny ortodontickyâ ch pacientuê Evaluation of oral hygiene in orthodontic patients

ZhodnocenõÂ uâ stnõâ hygieny ortodontickyâ ch pacientuê Evaluation of oral hygiene in orthodontic patients ORTODONCIE rocïnõâk19 ZhodnocenõÂ uâ stnõâ hygieny ortodontickyâ ch pacientuê Evaluation of oral hygiene in orthodontic patients *MUC. Martina RÏ õâmskaâ, **MUDr. Dagmar MalotovaÂ, ***doc. MUDr. KveÏ toslava

More information

Management Development Practices in the Czech Reality

Management Development Practices in the Czech Reality Management Development Practices in the Czech Reality Zuzana Dvořáková Introduction Personnel management in the Czech business environment started to be internationalised by multinational enterprises from

More information

TL 3x TL 3xP. RozmÏry (mm) Dimensions Obr zek Drawing Typ ñ Type D max. RozmÏry (mm) Dimensions Obr zek Drawing TL 35P TL 36P 15 40 43,2 43 22,3 24,8

TL 3x TL 3xP. RozmÏry (mm) Dimensions Obr zek Drawing Typ ñ Type D max. RozmÏry (mm) Dimensions Obr zek Drawing TL 35P TL 36P 15 40 43,2 43 22,3 24,8 TOROIDNÕ TLUMIVKY PROUDOVÃ KOMPENZOVAN TL 3x TL 3xP CURRENT COMPENSATED TOROID CHOKES Typ ñ Type D max h max TL 32 TL 33 TL 34 TL 35 TL 36 19,2 25 3 39,5 8 9,7 13,4,7 21 Typ ñ Type TL 32P TL 33P TL 34P

More information

Všeobecný katalog katalóg

Všeobecný katalog katalóg Cable Management Systems Všeobecný katalog katalóg obsah 8 Trubky z PVC s pøíslušenstvím Rúrky z PVC s príslušenstvom 20 Bezhalogenové trubky a pøíslušenství Bezhalogénové rúrky a príslušenstvo 34 Ochranné

More information

Piping Systems for Nuclear Power Industry. Prague, October 2011

Piping Systems for Nuclear Power Industry. Prague, October 2011 Piping Systems for Nuclear Power Industry Prague, October 2011 Introduction of the company Leading Czech supplier of piping systems for power engineering 60 years of experience in the field of power industry

More information

RESEARCH PAPERS FACULTY OF MATERIALS SCIENCE AND TECHNOLOGY IN TRNAVA SLOVAK UNIVERSITY OF TECHNOLOGY IN BRATISLAVA

RESEARCH PAPERS FACULTY OF MATERIALS SCIENCE AND TECHNOLOGY IN TRNAVA SLOVAK UNIVERSITY OF TECHNOLOGY IN BRATISLAVA RESEARCH PAPERS FACULTY OF MATERIALS SCIENCE AND TECHNOLOGY IN TRNAVA SLOVAK UNIVERSITY OF TECHNOLOGY IN BRATISLAVA 2010 Number 28 EFFECT OF REDUCTION IN THREE-DRAWN AND TWO-DRAWN SINGLE-RUN TECHNOLOGY

More information

WK29B / WK29W. Bluetooth Wireless Slim Keyboard. User manual ( 2 5 ) Uživatelský manuál ( 6 10) Užívateľský manuál (11 15)

WK29B / WK29W. Bluetooth Wireless Slim Keyboard. User manual ( 2 5 ) Uživatelský manuál ( 6 10) Užívateľský manuál (11 15) WK29B / WK29W Bluetooth Wireless Slim Keyboard User manual ( 2 5 ) Uživatelský manuál ( 6 10) Užívateľský manuál (11 15) 1. Installing the batteries The EVOLVEO WK29B / WK29W keyboard uses two AAA alkaline

More information

INFLUENCE OF THERMOMECHANICAL TREATMENT ON THE STEEL C45 FATIGUE PROPERTIES

INFLUENCE OF THERMOMECHANICAL TREATMENT ON THE STEEL C45 FATIGUE PROPERTIES CO-MAT-TECH 2005 TRNAVA, 20-21 October 2005 INFLUENCE OF THERMOMECHANICAL TREATMENT ON THE STEEL C45 FATIGUE PROPERTIES Jiří MALINA 1+2, Hana STANKOVÁ 1+2, Jaroslav DRNEK 3, Zbyšek NOVÝ 3, Bohuslav MAŠEK

More information

ALLOY 2205 DATA SHEET

ALLOY 2205 DATA SHEET ALLOY 2205 DATA SHEET UNS S32205, EN 1.4462 / UNS S31803 GENERAL PROPERTIES ////////////////////////////////////////////////////// //// 2205 (UNS designations S32205 / S31803) is a 22 % chromium, 3 % molybdenum,

More information

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník LII, řada strojní článek č.

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník LII, řada strojní článek č. Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník LII, řada strojní článek č. 1494 Roman DUDEK *, Petr NOVÁK ** BREAKOUT PREDICTION SYSTEM PROTIPRŮVALOVÝ

More information

GEOGRAFICKÉ INFORMÁCIE GEOGRAPHICAL INFORMATION

GEOGRAFICKÉ INFORMÁCIE GEOGRAPHICAL INFORMATION UNIVERZITA KONŠTANTÍNA FILOZOFA V NITRE CONSTANTINE THE PHILOSOPHER UNIVERSITY IN NITRA FAKULTA PRÍRODNÝCH VIED FACULTY OF NATURAL SCIENCES GEOGRAFICKÉ INFORMÁCIE GEOGRAPHICAL INFORMATION Ročník / Volume

More information

Článková bibliografia z vybraných periodík AK

Článková bibliografia z vybraných periodík AK Článková bibliografia z vybraných periodík AK APRÍL 2011 1. EE časopis pre elektrotechniku a energetiku č.1 (2011) 15 2.Obrana č. 3 (2011) 20 3. Zbraně & náboje č. 4 (2011) 17 4. Science & Military č.

More information

Wear-resistant steels. Technical terms of delivery for heavy plates. voestalpine Grobblech GmbH www.voestalpine.com/grobblech

Wear-resistant steels. Technical terms of delivery for heavy plates. voestalpine Grobblech GmbH www.voestalpine.com/grobblech Wear-resistant steels Technical terms of delivery for heavy plates voestalpine Grobblech GmbH www.voestalpine.com/grobblech Wear-resistant steels durostat durostat 400 durostat 450 durostat 500 durostat

More information

Guiding Principles for the contents of Particular Materials Appraisals (Version approved at the WGP on 21 November 2006)

Guiding Principles for the contents of Particular Materials Appraisals (Version approved at the WGP on 21 November 2006) PE- 03-28 - rev 5 21 November 2006 Page 1 of 5 Guiding Principles for the contents of Particular Materials Appraisals (Version approved at the WGP on 21 November 2006) Introduction A Particular Material

More information

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2006, ročník LII, řada strojní článek č.

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2006, ročník LII, řada strojní článek č. Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2006, ročník LII, řada strojní článek č. 1555 Abstract Jaromír ŠKUTA *, Radim FARANA ** APPLICATION OF STEPPING ENGINE

More information

Pressure Vessel acc. to PED for Chemical Industry fabricated in China

Pressure Vessel acc. to PED for Chemical Industry fabricated in China Pressure Vessel acc. to PED for Chemical Industry fabricated in China Kurt Schumacher ACHEMASIA 2013 Beijing May 14, 2013 Folie 1 Introduction Investment projects in the chemical/petrochemical industry

More information

Seamless stainless tubes for hydraulic and instrumentation systems

Seamless stainless tubes for hydraulic and instrumentation systems Seamless stainless tubes for hydraulic and instrumentation systems stock assortment integrated production technical knowledge network of sales and service Reduce your lifecycle costs When selecting tubes

More information

POST MILITARY AREAS IN THE CZECH REPUBLIC AND THEIR REVITALIZATION EXAMPLES OF THE TOWNS OF HODONÍN AND UHERSKÉ HRADIŠTĚ

POST MILITARY AREAS IN THE CZECH REPUBLIC AND THEIR REVITALIZATION EXAMPLES OF THE TOWNS OF HODONÍN AND UHERSKÉ HRADIŠTĚ Acta Universitatis Palackianae Olomucensis Geographica, Vol. 42, No. 2, 2011, pp. 107-119 107 POST MILITARY AREAS IN THE CZECH REPUBLIC AND THEIR REVITALIZATION EXAMPLES OF THE TOWNS OF HODONÍN AND UHERSKÉ

More information

Progress on High Efficiency Coal Power Plants

Progress on High Efficiency Coal Power Plants CoalFleet for Tomorrow Progress on High Efficiency Coal Power Plants Dr. Jeff Phillips Sr. Program Manager, Generation McIlvaine Webcast March 1, 2012 CoalFleet for Tomorrow is a registered service mark

More information

Improved Modelling of Material Properties for Higher Efficiency Power Plant (TP/5/MAT/6/I/H0101B)

Improved Modelling of Material Properties for Higher Efficiency Power Plant (TP/5/MAT/6/I/H0101B) Improved Modelling of Material Properties for Higher Efficiency Power Plant (TP/5/MAT/6/I/H0101B) A Case Study The efficiency of power stations depends on the temperature at which they operate. The higher

More information

Aktuální otázky přípravy budoucích učitelů VÝZNAM TEORIE, EMPIRIE A PEDAGOGICKÉ přírodovědných, PŘÍBUZNÝCH OBORŮ

Aktuální otázky přípravy budoucích učitelů VÝZNAM TEORIE, EMPIRIE A PEDAGOGICKÉ přírodovědných, PŘÍBUZNÝCH OBORŮ VI. Mezinárodní konference k problematice přípravy učitelů pro přírodovědné a zemědělské předměty na téma: Aktuální otázky přípravy budoucích učitelů VÝZNAM TEORIE, EMPIRIE A PEDAGOGICKÉ PRAXE přírodovědných,

More information

Strojárstvo. 11 Koncepcie hodnotenia strojárskych prevádzok. Conceptions for Evaluation of Engineering Plants. Použitie Denavit Hertenbergovho

Strojárstvo. 11 Koncepcie hodnotenia strojárskych prevádzok. Conceptions for Evaluation of Engineering Plants. Použitie Denavit Hertenbergovho Strojárstvo odborné a vedecké články Obsah \ Contents 02 Diagnostické zariadenia monitorujúce stav obrábacích strojov Diagnostic Equipment for Monitoring of Machine-Tool Statements 05 Modulární pásový

More information

Fosfátové povlaky určené pro dobré

Fosfátové povlaky určené pro dobré Studie lázně zinečnato-vápenatého fosfátování TEXT/FOTO: Petr Pokorný, Vladimír Mejta, Peter Szelag Fosfátování je rozšířená konverzní povrchová úprava, která našla uplatnění v mnoha moderních aplikacích.

More information

Human resources development in rural areas of the Czech Republic

Human resources development in rural areas of the Czech Republic Human resources development in rural areas of the Czech Republic Vývoj lidských zdrojů ve venkovském prostoru ČR L. Svatošová Czech University of Life Sciences, Prague Czech Republic Abstract: al development

More information

Grey cast iron Fig. 600 Page 2. Forged steel High temperature steel Stainless steel Fig. 600/601 (Y) DN15-25 Page 4 DN40-50 Page 6

Grey cast iron Fig. 600 Page 2. Forged steel High temperature steel Stainless steel Fig. 600/601 (Y) DN15-25 Page 4 DN40-50 Page 6 Bimetallic steam trap CONA B Bimetallic steam trap Bimetallic steam trap PN16 - with flanges (Fig. 600...1) - union with butt weld ends (Fig. 600...5) Grey cast iron Fig. 600 Page 2 Bimetallic steam trap

More information

GNSS OBSERVATIONS IN THE GABRIELA LOCALITY GNSS OBSERVACE NA LOKALIT GABRIELA

GNSS OBSERVATIONS IN THE GABRIELA LOCALITY GNSS OBSERVACE NA LOKALIT GABRIELA GNSS OBSERVATIONS IN THE GABRIELA LOCALITY GNSS OBSERVACE NA LOKALIT GABRIELA Hana Doležalová 1, Vlastimil Kajzar 2, Kamil Sou ek 3, Lubomír Staš 4 Abstract GNSS method was selected as the most suitable

More information

Jak pracuje. Ondřej Bojar bojar@ufal.mff.cuni.cz Ústav formální a aplikované lingvistiky MFF UK. ELRC Workshop, 14.

Jak pracuje. Ondřej Bojar bojar@ufal.mff.cuni.cz Ústav formální a aplikované lingvistiky MFF UK. ELRC Workshop, 14. Jak pracuje automatický překlad Ondřej Bojar bojar@ufal.mff.cuni.cz Ústav formální a aplikované lingvistiky MFF UK ELRC Workshop, 14. duben 2016 1/31 Osnova Úloha strojového překladu. Obtížnost překladu.

More information

Předpisy, záruka, licence pro koncového uživatele a servisní podpora / Regulačné nariadenia, záruka, EULA a servisná podpora

Předpisy, záruka, licence pro koncového uživatele a servisní podpora / Regulačné nariadenia, záruka, EULA a servisná podpora 4-131-132-91.book Page 1 Thursday, November 6, 2008 1:31 PM Předpisy, záruka, licence pro koncového uživatele a servisní podpora / Regulačné nariadenia, záruka, EULA a servisná podpora 4-131-132-91.book

More information

ATI 2205 ATI 2205. Technical Data Sheet. Duplex Stainless Steel GENERAL PROPERTIES. (UNS S31803 and S32205)

ATI 2205 ATI 2205. Technical Data Sheet. Duplex Stainless Steel GENERAL PROPERTIES. (UNS S31803 and S32205) ATI 2205 Duplex Stainless Steel (UNS S31803 and S32205) GENERAL PROPERTIES ATI 2205 alloy (UNS S31803 and/or S32205) is a nitrogen-enhanced duplex stainless steel alloy. The nitrogen serves to significantly

More information

Pružné vyrábanie rohov formovaním

Pružné vyrábanie rohov formovaním ACF ACF - ENGINEERING & AUTOMATION GmbH. Pružné vyrábanie rohov formovaním UNIVERZÁLNÍ STROJE PRO VÝROBU ROHŮ pre formovanie rohov dverí a panelov Za studena VÝROBA ROHŮ ZA STUDENA DVEŘÍ A KRYTŮ eliminuje

More information

AN ECO-HYDROLOGICAL ASSESSMENT OF A WATERCOURSE EXAMPLIFIED BY A CASE STUDY EKOHYDROLOGICKÉ HODNOCENÍ VODNÍHO TOKU NA PŘÍKLADU PŘÍPADOVÉ STUDIE

AN ECO-HYDROLOGICAL ASSESSMENT OF A WATERCOURSE EXAMPLIFIED BY A CASE STUDY EKOHYDROLOGICKÉ HODNOCENÍ VODNÍHO TOKU NA PŘÍKLADU PŘÍPADOVÉ STUDIE 1 AN ECO-HYDROLOGICAL ASSESSMENT OF A WATERCOURSE EXAMPLIFIED BY A CASE STUDY EKOHYDROLOGICKÉ HODNOCENÍ VODNÍHO TOKU NA PŘÍKLADU PŘÍPADOVÉ STUDIE Jana NOVÁKOVÁ 1, Iva MELČÁKOVÁ 2 1 RNDr.,Ph.D, Institute

More information

Application of Welding Standards in Hong Kong. S. K. Babu Laboratory Manager - Foundation Techniques Ltd

Application of Welding Standards in Hong Kong. S. K. Babu Laboratory Manager - Foundation Techniques Ltd Application of Welding Standards in Hong Kong S. K. Babu Laboratory Manager - Foundation Techniques Ltd Introduction: This paper summarizes the current welding standards practiced in Hong Kong & also outlines

More information

CORRELATION BETWEEN HARDNESS AND TENSILE PROPERTIES IN ULTRA-HIGH STRENGTH DUAL PHASE STEELS SHORT COMMUNICATION

CORRELATION BETWEEN HARDNESS AND TENSILE PROPERTIES IN ULTRA-HIGH STRENGTH DUAL PHASE STEELS SHORT COMMUNICATION 155 CORRELATION BETWEEN HARDNESS AND TENSILE PROPERTIES IN ULTRA-HIGH STRENGTH DUAL PHASE STEELS SHORT COMMUNICATION Martin Gaško 1,*, Gejza Rosenberg 1 1 Institute of materials research, Slovak Academy

More information

DATA A ZNALOSTI 2015. Sborník konference. Michal Valenta Petr Šaloun Dušan Chlapek. Editoři

DATA A ZNALOSTI 2015. Sborník konference. Michal Valenta Petr Šaloun Dušan Chlapek. Editoři DATA A ZNALOSTI 2015 Sborník konference Editoři Michal Valenta Petr Šaloun Dušan Chlapek FIT ČVUT Praha Česko 1. a 2. 10. 2015 http://www.dataznalosti.cz DATA A ZNALOSTI 2015 Sborník konference Editoři

More information

GENERAL PROPERTIES //////////////////////////////////////////////////////

GENERAL PROPERTIES ////////////////////////////////////////////////////// ALLOY 625 DATA SHEET //// Alloy 625 (UNS designation N06625) is a nickel-chromium-molybdenum alloy possessing excellent resistance to oxidation and corrosion over a broad range of corrosive conditions,

More information

Crisis management. Using Army of the Czech Republic in non-military crisis situation at the Czech territory

Crisis management. Using Army of the Czech Republic in non-military crisis situation at the Czech territory Crisis management Using Army of the Czech Republic in non-military crisis situation at the Czech territory Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost Název projektu: Inovace magisterského studijního

More information

Bimetal thermometer Model 52, industrial series

Bimetal thermometer Model 52, industrial series Mechanical temperature measurement Bimetal thermometer Model 52, industrial series WIKA data sheet TM 52.01 for further approvals see page 6 Applications A wide range of applications in machine building,

More information

ČESKY SLOVENSKY ENGLISH USER GUIDE LG-H850. www.lg.com MFL69472701 (1.0)

ČESKY SLOVENSKY ENGLISH USER GUIDE LG-H850. www.lg.com MFL69472701 (1.0) ČESKY USER GUIDE SLOVENSKY ENGLISH LG-H850 MFL69472701 (1.0) www.lg.com Informace o uživatelské příručce ČESKY Děkujeme, že jste si vybrali tento produkt LG. Pro zajištění bezpečnosti a správnosti používání

More information

E- Magnetic transport - Fastest Growing

E- Magnetic transport - Fastest Growing 975 Combo Roll Groover 975 Combo Roll Groover Obsah Bezpečnostní symboly...314 Obecná bezpečnostní pravidla Bezpečnost v pracovní oblasti...314 Bezpečnost při práci s elektřinou...314 Osobní bezpečnost...315

More information

PERUN - THE SYSTEM FOR THE CROP YIELD FORECASTING

PERUN - THE SYSTEM FOR THE CROP YIELD FORECASTING Rožnovský, J., Litschmann, T. (ed.): XIV. Česko-slovenská bioklimatologická konference, Lednice na Moravě 2.-4. září 2002, ISBN 80-85813-99-8, s. 64-74 PERUN - THE SYSTEM FOR THE CROP YIELD FORECASTING

More information

TABLE OF CONTENTS 2 Heavy-Wall Seamless & Welded Carbon Steel Pipe. 4 Alloy Pipe & Tube. 6 Chrome-Moly Pipe. 7 Low-Temp Pipe

TABLE OF CONTENTS 2 Heavy-Wall Seamless & Welded Carbon Steel Pipe. 4 Alloy Pipe & Tube. 6 Chrome-Moly Pipe. 7 Low-Temp Pipe PRODUCT CATALOG TABLE OF CONTENTS 2 Heavy-Wall Seamless & Welded Carbon Steel Pipe 4 Alloy Pipe & Tube 6 Chrome-Moly Pipe 7 Low-Temp Pipe 9 Services amerpipe.com 1.800.316.5737 sales@amerpipe.com 18333

More information

ASTM A860/A860M-09 Standard Specification for Wrought High Strength. Ferritic Steel Butt Welding Fittings. 1. Scope :- 2. Reference Documents :-

ASTM A860/A860M-09 Standard Specification for Wrought High Strength. Ferritic Steel Butt Welding Fittings. 1. Scope :- 2. Reference Documents :- Standard Specification for Wrought High Strength Ferritic Steel Butt Welding Fittings 1. Scope :- 1.1 This specification covers wrought high strength ferritic steel butt-welding fitting of seamless and

More information

CONTINUAL IMPROVEMENT WITHIN THE QUALITY MANAGEMENT SYSTEMS NEUSTALE ZLEPSOVANIE V SYSTEMOCH MANAZERSTVA KVALITY

CONTINUAL IMPROVEMENT WITHIN THE QUALITY MANAGEMENT SYSTEMS NEUSTALE ZLEPSOVANIE V SYSTEMOCH MANAZERSTVA KVALITY KVALITA INOV`CIA PROSPERITA IV / 1 2000 (13 22) 13 CONTINUAL IMPROVEMENT WITHIN THE QUALITY MANAGEMENT SYSTEMS NEUSTALE ZLEPSOVANIE V SYSTEMOCH MANAZERSTVA KVALITY JIR PLURA 1 INTRODUCTION Continual improvement

More information

LOGISTICS CONCEPT OF SUPPLY CHAIN IN AUTOMOTIVE PRODUCTION

LOGISTICS CONCEPT OF SUPPLY CHAIN IN AUTOMOTIVE PRODUCTION Abstract LOGISTICS CONCEPT OF SUPPLY CHAIN IN AUTOMOTIVE PRODUCTION Koncepce logistiky dodavatelského řetězce v automobilové výrobě Ing. Andrea Lešková, PhD. Technical University of Košice, Faculty of

More information

Machine Design II Prof. K.Gopinath & Prof. M.M.Mayuram. Module 2 - GEARS. Lecture 17 DESIGN OF GEARBOX

Machine Design II Prof. K.Gopinath & Prof. M.M.Mayuram. Module 2 - GEARS. Lecture 17 DESIGN OF GEARBOX Module 2 - GEARS Lecture 17 DESIGN OF GEARBOX Contents 17.1 Commercial gearboxes 17.2 Gearbox design. 17.1 COMMERCIAL GEARBOXES Various commercial gearbox designs are depicted in Fig. 17.1 to 17.10. These

More information

Enhanced version of 316/316L austenitic stainless steel. Better material performance at a lower cost. Juha Kela 16.6.2014. Juha Kela / 316plus

Enhanced version of 316/316L austenitic stainless steel. Better material performance at a lower cost. Juha Kela 16.6.2014. Juha Kela / 316plus Enhanced version of 316/316L austenitic stainless steel. Better material performance at a lower cost. Juha Kela 16.6.2014 8 July 2014 1 Lower cost 8 July 2014 2 Lower cost 316 plus is available at lower,

More information

Matematika tekutin v pohybu

Matematika tekutin v pohybu Matematika tekutin v pohybu Matematický ústav AVČR, Praha 185. zasedání US ČR, Praha, 16. září 2014 Základní myšlenka modelování Johann von Neumann [1903-1957] In mathematics you don t understand things.

More information

E-puck knihovna pro Python

E-puck knihovna pro Python E-puck knihovna pro Python David Marek Univerzita Karlova v Praze 5. 4. 2011 David Marek (MFF UK) E-puck knihovna pro Python 5. 4. 2011 1 / 36 Osnova 1 Představení e-puck robota 2 Připojení 3 Komunikace

More information

Návod k použití Návod k použitiu. slk / 2013 570285 R

Návod k použití Návod k použitiu. slk / 2013 570285 R REMS Power-Press SE REMS Power-Press REMS Power-Press ACC REMS Akku-Press REMS Akku-Press ACC REMS Mini-Press ACC REMS Ax-Press 25 ACC REMS Ax-Press 25 L ACC REMS Ax-Press 40 REMS Akku-Ex-Press P REMS

More information

www.ruukki.com WELDING. GENERAL HOT-ROLLED STEEL SHEETS, PLATES AND COILS

www.ruukki.com WELDING. GENERAL HOT-ROLLED STEEL SHEETS, PLATES AND COILS www.ruukki.com WELDING. GENERAL HOT-ROLLED STEEL SHEETS, PLATES AND COILS Selecting the welding process The choice of the welding process must include the consideration of any steel-specific limitations

More information

100 Year Service Life of Polypropylene And Polyethylene Gravity Sewer Pipes. Summary Technical Report

100 Year Service Life of Polypropylene And Polyethylene Gravity Sewer Pipes. Summary Technical Report December 2014 100 Year Service Life of Polypropylene And Polyethylene Gravity Sewer Pipes A TEPPFA Project in cooperation with Borealis and LyondellBasell Summary Technical Report (Based on Extracts of

More information

Obr.3 Porovnání odolnosti proti opotřebení při srovnatelné tvrdosti

Obr.3 Porovnání odolnosti proti opotřebení při srovnatelné tvrdosti Výroba oceli Hutnické listy č. 3/2009 Increasing of Material Durability for Drop Hot Forging Zvyšování trvanlivosti materiálu pro zápustkové kování za tepla Doc. Ing. Libor Čamek,Ph.D., VŠB-TU Ostrava,

More information

NDT Procedure for Liquid Penetrant Inspection TRINITY NDT. An ISO 9001:2008 Certified Company

NDT Procedure for Liquid Penetrant Inspection TRINITY NDT. An ISO 9001:2008 Certified Company NDT Procedure for Liquid Penetrant Inspection A Nondestructive testing (NDT) Procedure suitable for General Liquid/Dye Penetrant Inspections. This is a sample LPT procedure and may be required to be modified

More information